Keemiliste protsesside simuleerimine protsessivedelike filtraatide läbitungimise tsoonis

Nõrgvee filtraadi massiülekande interaktsioonide käigus kollektorit moodustavate ainetega muutub dispersioonikeskkonna üldine mineraliseerumine ning hüdrofiilse kivimi hüdratatsiooni tõttu muutub praegune vee küllastus, efektiivne läbilaskvus ja poorsus. . Vedela ja tahke faasi liidestel ilmnevad adsorptsiooni- ja kleepumisjõud, tekivad vabad energiapinnad ning pindpinevus muutub.

Hüdratsiooniprotsess viib vee kinnitumiseni reservuaari kivimi karkassi savikomponendi külge ja selle paisumiseni, ioonide sorptsioon kivimi pinnal viib ammendumiseni ja desorptsioon viib nõrgvee filtraadi rikastamiseni teatud ainetega. soolad.

Vaatleme kivimis filtreerimisel toimuvaid protsesse ja kirjeldame neid matemaatiliselt.

1. Vähelahustuvate sademete teke pooridesse ja pragudesse

Laske reaktsioonis osaleda mooli tüüpi ioone ja mooli tüüpe ja sel juhul moodustub uus ühend. Seejärel saab sademe moodustumise reaktsiooni üldkujul esitada järgmise võrrandiga:

Sademe moodustumise võimalikkuse tingimus mis tahes antud ioonikontsentratsiooni korral on järgmine:

Reaktsiooniprodukt sadestub suhtega, mille kohaselt ioonide kontsentratsioonide korrutis võimsustes, mis on võrdsed nende stöhhiomeetriliste koefitsientidega, on suurem kui produkti lahustuvuskorrutis.

2. Savikivimite paisumine

Kivimite paisumise ulatust erinevates keskkondades saab eksperimentaalselt kindlaks teha Žigatš-Yarovi seadmega. Seda väärtust teades on võimalik välja arvutada kivimi lõplik poorsus.

3. Reaktiivide adsorptsioon kivimi pinnal

Mida suurem on kivimi osaks oleva elemendi elektronide afiinsus ja mida madalam on prootoni afiinsus, seda paremini see orgaanilisi aineid sorbeerib. Seega toimub savide, tsementide, kriidi ja liivade mineraalide sorptsioon peamiselt keskuste kaudu, mis sisaldavad selliseid elemente nagu .

Orgaaniliste reaktiivide adsorptsiooni hulga määramiseks arvutatakse dimensioonideta temperatuuriindeks (temperatuuridel 20–100 C).

Adsorptsioonikoefitsiendi arvutamiseks temperatuuridel üle 100C on vaja lisaks arvestada lahuse keemistemperatuuri molaarse ülejäägi konstantiga.

4. Vee piirkihtide teke

Tahke-vedeliku piirpinnal toimuva adsorptsiooni tulemusena tekivad vedeliku piirkihid, mille omadused erinevad puiste omadest. Ioonide mõju olemus sellise adsorbeeritud kilevee struktuurile sõltub nende raadiusest, laengust, konfiguratsioonist ja elektronkihi struktuurist. On tuvastatud kaks ioonidega kokkupuute juhtumit. Need kas seovad lähimaid veemolekule, samal ajal tugevdades kile struktuuri, või suurendavad veemolekulide liikuvust, samal ajal kui kilevee struktuur hävib.

Sellised elektrolüüdid vähendavad puurimisvedeliku filtraadi kihistusse tungimise sügavust. Seda tüüpi elektrolüüdid, vastupidi, aitavad vähendada filtraadi viskoossust ja suurendavad selle liikuvust, suurendades seeläbi vedeliku läbitungimise sügavust.

Mida suurem on elektrolüüdi kontsentratsioon pooris, seda väiksem on elektrilise topeltkihi (EDL) paksus. DEL paksuse ja selle muude parameetrite suhet, võtmata arvesse ioonide tegelikke suurusi, väljendatakse järgmise valemiga:

Kui vaba lahus sisaldab mitut soola, asendatakse valem (5) avaldisega - lahuse ioontugevus, milles liidetakse iga lahuses esineva iooni molaarkontsentratsiooni ja valentsi korrutised.

Lõpliku suurusega poorikanalites erineb tegelik väärtus oluliselt teoreetilisest. Pilulaadse lõigu jaoks pakutakse tegeliku väärtuse arvutamiseks järgmist valemit:

Valemit (6) saab kasutada silindrilise kapillaari väärtuse () hindamiseks, asendades pilu laiuse asemel kahekordse raadiusega.

Olulisemateks kontrollitavateks teguriteks on puurimisvedeliku keemiline koostis, selle pH ja niisutusnurga väärtus õlifiltraadi piiril. Kontrollimatud tegurid: õli ja jääkvee keemiline koostis reservuaaris, kivimi ja savitsemendi keemiline koostis, samuti selle kolloidsus.

Selleks, et filtreerimise ajal õigesti arvesse võtta iga teguri mõju reservuaari kivimile, töötati välja spetsiaalne algoritm, mis põhineb käimasolevate protsesside kiiruste erinevusel.

Seega interakteerub filtraat hetkelise filtreerimise käigus arvatavasti ennekõike reservuaarivedelikega ja seejärel hüdrofiilse kivimiga. Teatud tingimustel võib kihistu kanalites tekkida lahustumatu sade ja nende ahenemine.

Puurvedeliku filtraadi ja kivimi kokkupuutel toimuvad adsorptsiooniprotsessid, mis põhjustavad polümeerkile kogunemist kanali seinte pinnale.

Kui reservuaari kivimi koostises on savist tsementi, võib see lisaks paisuda.

Samaaegselt settimisega toimub kivimi pinnal veekilede moodustumise protsess. Nende paksus võib savitsemendi paisumise ja reaktiivide adsorptsiooni tõttu oluliselt erineda. Veehoidlate puhul, mille läbilaskvus on k pr > 0,5 × 10 -12 m 2, on vee piirkihtide tekkel vähe mõju.

Ülaltoodu põhjal saab arvutusalgoritmi esitada järgmiselt:

a) Valemi (2) järgi kontrollitakse puurimisvedeliku filtraadi ja moodustumisvee koosmõjul lahustumatute setete väljalangemise võimalust, seejärel arvutatakse nende võimalik kogus. See nähtus mõjutab tugevalt pooride kanalite efektiivset raadiust.

b) Kivimite koostise andmete põhjal määratakse kivimite paisumiskoefitsient ning valemi (3) abil arvutatakse lõplik poorsus.

c) Valemi (4) järgi arvutatakse kivipinnale adsorbeerunud reaktiivide hulk. See võimaldab teil teada reaktiivide kontsentratsiooni muutust puurimisvedeliku filtraadis.

d) Võttes arvesse lõigetes a - c saadud andmeid, arvutatakse valemite (5) - (6) järgi moodustunud vee piirkihtide paksus ja sellest tulenevalt ka pooride kanalite lõplik raadius.

Seda algoritmi kasutati Verkhnenadymskoje välja Ach 3 reservuaari omaduste halvenemise hindamiseks värske puurimismuda jaoks. Kivimite paisumise tulemusena väheneb kihistu läbilaskvus 18%, poorsus 48%. Polümeeride kadu adsorptsiooni tulemusena mudale on 0,4% nende esialgsest kogusest. Pinnaveekilede paksus suureneb 21%. Kõigi nende nähtuste tulemusena väheneb reservuaari läbilaskvus peaaegu 96%.

Välja töötatud mudel vastab järgmistele nõuetele:

2) omab väljakujunenud kivifüüsikaliste omaduste kogumit;

3) võimaldab teostada tuvastatud faktide insenertehnilist üldistamist ja sobival kujul prognoosida vajalikke tehnoloogilisi parameetreid.

Kasutatud kirjanduse loetelu

mineralisatsiooni dispersioonfiltraat

1. Mavljutov M.R. Füüsiline ja keemiline ummistus tõeliste lahendustega puurimisel. - M.: Obzor/VNII ökon. kaevandaja. tooraine ja geol.-uurimine. töötab. (VIEMS), 1990.

2.Mihhailov N.N. Kivimite füüsikaliste omaduste muutused puurkaevulähedastes tsoonides. - M.: Nedra, 1987.

Sarnased dokumendid

Protsessivedeliku filtraadi negatiivne mõju. Stabiilsete vee-õli emulsioonide ja lahustumatute soolade moodustumine ning kapillaarjõudude avaldumise intensiivistamine. Õlitilga deformatsiooni skeem kapillaaris nihke ajal. Jamiini efekt, nahafaktor.

esitlus, lisatud 16.10.2013


Olemasolevate meetodite ülevaade ja analüüs keemilis-tehnoloogiliste protsesside optimeerimiseks. Arrheniuse võrrandi parameetrite määramine. Optimaalse temperatuuri määramine. Keemilise reaktsiooni optimaalse kiiruse sõltuvuse konversiooniastmest arvutamine.

kursusetöö, lisatud 18.06.2015


Polüdisperssete süsteemide matemaatiline modelleerimine; polümeersete mikrosfääride kasutamine. elektronmikroskoopia; TableCurve tarkvarapakett. Polümerisatsiooni käigus tekkivate emulsioonide dispersiooni analüüs, polüstüreeni gloobulite jaotumise histogrammide koostamine.

abstraktne, lisatud 08.05.2011


Heterogeenne katalüüs, mustrid. Poorsete katalüsaatorite omadused. Katalüsaatori ja reaktsioonikeskkonna vastastikmõju. Heterogeensete protsesside kineetiline ja matemaatiline modelleerimine. Mittekatalüütilised heterogeensed protsessid gaasi-tahke süsteemis.

õpetus, lisatud 06.11.2012


Keskkonnaseisund on praegu üks teravamaid probleeme, millega inimkond silmitsi seisab. Linnade ja tööstuspiirkondade jaoks kujutavad atmosfääri paisatavad tööstus- ja heitgaasid endast suurimat keskkonnaohtu.

lõputöö, lisatud 01.04.2009


Modelleerimise kui ümbritseva maailma tunnetusmeetodi filosoofilised aspektid. Mudelite gnoseoloogiline spetsiifilisus. Mudelite klassifikatsioon ja modelleerimise liigid. Molekulide, keemiliste protsesside ja reaktsioonide modelleerimine. Modelleerimise põhietapid keemias.

abstraktne, lisatud 09.04.2010


Voolureaktsioonisüsteemide statsionaarsete olekute analüüs. Reaktsiooniproduktide süsteemist valikulise eemaldamise rakendamine. Gibbsi liigsete energiate korrelatsioon. Wilsoni mudel. Kombineeritud reaktsiooni-rektifikatsiooni protsesside matemaatiline kirjeldus.

lõputöö, lisatud 01.04.2009


Vesidispersiooni süvapenetratsioonikrundi retsept, vajalike toorainete kogus ja ladumisjärjekord. Värvi valmistamise tehnoloogilise protsessi etapid. Poolvalmis krundi valmistamise tehnoloogia, selle valmisoleku määramise meetod.

abstraktne, lisatud 17.02.2009


Praegune seis aseotroopia valdkonnas. Auru-vedeliku tasakaalu diagrammide struktuuride termodünaamilis-topoloogiline analüüs. Uus lähenemine kolmekomponendiliste bizeotroopsete süsteemide diagrammide klasside määramiseks. Matemaatika modelleerimine.

lõputöö, lisatud 12.11.2013


Gaasi suhtelise molekulmassi arvutamine. Aatomi elektroonilise valemi koostamine, reaktsioonide molekulaarkeemilised võrrandid. Elektrooniliste võrrandite koostamine tehnilise tsingi korrosioonil happelises keskkonnas toimuvate anoodi- ja katoodprotsesside jaoks.

Õppetöö eritellimusel

Filtreerimisprotsessi simuleerimine tahke dispergeeritud faasiga heterogeensete gaasisüsteemide granuleeritud kihtidega

Töö liik: Lõputöö Teema: Füüsikalised ja matemaatikateadused Lehekülgi: 175

originaal töö

Teema

Väljavõte tööst

Teostatud töö on pühendatud olulise probleemi lahendamisele — uue matemaatilise mudeli, arvutusmeetodi ja instrumentaariumi väljatöötamisele madala kontsentratsiooniga kõrgdisperssete aerosoolide (HPA) granuleeritud kihtidega filtreerimise protsessi jaoks, et tagada keskkonna usaldusväärne kaitse mürgiste ainete eest. ja puudulikud tolmuheitmed.

Teema asjakohasus. Suure jõudlusega süsteemid, tehnoloogiliste protsesside intensiivistumine ja seadmete koondumine põhjustavad suuri tolmuheitmeid tootmisruumidesse ja keskkonda. Atmosfääri paisatavate aerosoolide kontsentratsioon ületab kordades maksimaalselt lubatud normid. Tolmuga ei lähe kaotsi mitte ainult kallis tooraine, vaid luuakse ka tingimused inimese toksikoloogiliseks kahjustamiseks. Hingamissüsteemile on eriti ohtlikud aerosoolid, mille tolmuosakeste suurus on 0,01–1,0 mikronit. Vaba või seotud ränihapet sisaldav tolm mõjub kopsudele halvasti. Eriti ohtlikud on tuumatööstuses tekkivad radioaktiivsed aerosoolid. Paljusid toiduainetööstuse protsesse iseloomustab kõrge tolmuemissioon. Mineraalväetiste tootmisel, püriidi röstimisel väävelhappe tootmisel, ehitustööstuse tehnoloogilistel protsessidel, piimapulbri valmistamisel, pooltoodete valmistamisel kondiitritööstuses ja päevalille töötlemisel tolmuga, on suur hulk tooraine ja lõpptooted lähevad kaotsi. Igal aastal halvendavad need tegurid ökoloogilist olukorda ja põhjustavad väärtusliku toote märkimisväärset kadu.

Kasutatavad puhastusseadmed ei vasta tänapäevaste tootmistingimuste ja inimohutuse väljakutsetele. Sellega seoses pööratakse suurt tähelepanu tahke hajutatud faasiga heterogeensete gaasisüsteemide eraldamise protsessidele, uute tolmukogumissüsteemide väljatöötamisele ja uurimisele.

Kõige tavalisem viis tolmustest gaasivoogudest osakeste eemaldamiseks on filtreerimine. Gaasipuhastusseadmete seas on erilisel kohal granuleeritud filtreerimisseinad, mis ühendavad endas võimaluse tolmuste gaasivoogude ülitõhusaks sanitaar- ja tehnoloogiliseks puhastamiseks.

Granuleeritud kihid võimaldavad peeneid tolmuosakesi kinni püüda, tagavad kõrge eraldusastme, tugevuse ja termilise stabiilsuse koos hea läbilaskvusega, korrosioonikindluse, mitmel viisil regenereerimise võimalusega, võime taluda äkilisi rõhumuutusi, puudumist. elektrokapillaarseid nähtusi ja võimaldada mitte ainult tekitada atmosfääri maksimaalselt lubatud heitkoguseid (MAP), vaid ka kõrvaldada kogutud tolm. Praegu kasutatakse aerosoolide puhastamiseks järgmist tüüpi granuleeritud kihte: 1) kindlal viisil laotud fikseeritud, vabalt valatud või granuleeritud materjalid 2) perioodiliselt või pidevalt liikuvad materjalid;

3) liimitud kihtstruktuuriga granuleeritud materjalid (paagutatud või pressitud metallipulbrid, klaasid, poorne keraamika, plastid jne) -

4) keevkihiga graanulid või pulbrid.

Ainus meetod, mis on võimeline püüdma submikronilisi osakesi >99,9% efektiivsusega, on süvakihtfiltreerimine, kus filtrimembraanina kasutatakse peent kruusa, liiva, koksi või muud granuleeritud materjali. Sügava granuleeritud kihiga paigaldised on leidnud praktilist rakendust radioaktiivsete aerosoolide püüdmiseks ja õhu steriliseerimiseks.

HDA filtreerimisprotsessi seaduspärasusi pole aga piisavalt uuritud. Arvutitehnoloogia praegune arengutase võimaldab laialdaselt kasutada matemaatiliste aparatuuride ja automatiseeritud süsteemide kasutamisel põhinevaid infotehnoloogiaid, mis võivad oluliselt tõsta seadmete töö efektiivsust, lühendada tööle eelnevate etappide aega.

Eriti huvitav on WDA granuleeritud kihtide kaupa filtreerimise hüdrodünaamiliste omaduste ja kineetika analüüs, sellise protsessi matemaatiline kirjeldus ja selle põhjal arvutusmeetodi loomine olemasoleva puhastusseadmete ratsionaalse töörežiimi määramiseks, tootmisaeg ja granuleeritud kihi regenereerimise sagedus, filtreerimisprotsessi automatiseeritud juhtimise võimalus.

Seega on ühelt poolt arvutitehnoloogia ja automatiseeritud juhtimissüsteemide lai levik, samuti kõrge arengutase ning teiselt poolt tahke hajutatud faasiga heterogeensete gaasisüsteemide filtreerimise seadmete ja protsesside eripära. , määrata selliste protsesside matemaatilise kirjelduse loomise ja täiustamise probleemi asjakohasus.

Töö eesmärgiks on protsessi matemaatiline modelleerimine ja selle alusel arvutusmeetodi väljatöötamine ning riistvaraprojekti täiustamine tolmuste gaasivoogude eraldamiseks granuleeritud kihtide kaupa. Seatud eesmärkide saavutamise vahendiks on WDA granulaarsete kihtidega filtreerimise protsessi analüüs, matemaatilise mudeli ja selle variantide modifikatsioonide süntees, saadud sõltuvuste analüütiline, numbriline ja eksperimentaalne uurimine, meetodi väljatöötamine. tööstuslike filtrite ja tarkvarapaketi arvutamine selle rakendamiseks, ühtsete laboratooriumide ja katseseadmete loomine, spetsiifiliste riistvaralahenduste väljatöötamine gaasiheitmete puhastamise protsessiks.

Töö teaduslik uudsus on järgmine:

— on välja töötatud matemaatiline mudel ja selle variantmodifikatsioonid HDA eraldumise protsessi analüüsimiseks statsionaarsetes graanulites kihtides püsiva filtreerimiskiirusega koos pooride ummistumisega ja võttes arvesse sademete difusioonimehhanismi;

– saadi matemaatilise mudeli võrrandisüsteemi analüütiline lahendus, mida katsetati katseliselt graanulikihi poorsuse muutumise lineaarse seadusega;

— väljatöötatud mudeli alusel pakutakse välja ja arvuliselt realiseeritakse matemaatiliste mudelite kompleks granuleeritud kihi poorsuse muutumise erinevate seaduste jaoks;

– esmakordselt uuriti mitmete tööstuslike tolmude ja tehnoloogiliste pulbrite füüsikalisi ja mehaanilisi omadusi, pakuti välja võrrand granuleeritud kihi piirava poorsuse väärtuse arvutamiseks vastavate tolmude puhul.

– pakutakse välja mudelid tehniliste nomogrammide koostamiseks granuleeritud kihi rõhulanguse hindamiseks ja prognoosimiseks, tolmu- ja gaasivoolu liikumisviiside määramiseks granuleeritud kihi kanalites ning summaarsete ja osaliste libisemistegurite prognoosimiseks;

— väljatöötatud mudeli alusel pakutakse välja filtreerimisprotsessi arvutamise meetod ja seda realiseeriv tarkvarapakett, mis võimaldab määrata süvagraanulite filtrite ratsionaalseid töörežiime ja nende projektmõõtmeid.

Kaitsmiseks esitatakse:

- matemaatiline mudel ja selle variandi modifikatsioonid VDA granuleeritud kihtidega filtreerimise protsessi analüüsimiseks, arvutamiseks ja prognoosimiseks;

- VDA granuleeritud kihtidega filtreerimise protsessi matemaatilise mudeli parameetrite eksperimentaalse määramise meetodid ja tulemused;

- VDA sügavusfiltrite arvutamise meetod ja originaalprogrammide pakett selle meetodi rakendamiseks -

— aparaadi uus konstruktiivne lahendus tolmuste gaaside ülitõhusaks puhastamiseks tsentrifugaalväljas sadestamise teel koos järgneva filtreerimisega läbi granuleeritud kihi, mis põhineb protsessi simulatsiooni tulemustel.

Lõputöö praktiline väärtus. Välja on töötatud uus granuleeritud filtrite arvutamise meetod ja seda rakendav tarkvarapakett. Kavandatava arvutusmeetodi algoritmi kasutatakse tööstuses granuleeritud filtrite struktuuride projekteerimisel ja tööseadmete ratsionaalsete töörežiimide määramisel. Filtertsükloni kasutamine tööstuses (RF patent nr 2 150 988) võimaldas teostada tööstusliku tolmu ja gaasivoogude ülitõhusat puhastamist. Tööstusettevõtete poolt aktsepteeritud soovitused tahke dispergeeritud faasiga heterogeensete gaasisüsteemide granuleeritud kihtide filtreerimise protsessi täiustamiseks. Eraldi töötulemusi kasutatakse õppeprotsessis (loengud, praktilised harjutused, kursuse kujundamine) VGTA-s kursuste "Keemiatehnoloogia protsessid ja aparaadid", "Toidutehnoloogia protsessid ja aparaadid" esitlusel.

Töö aprobeerimine.

Doktoritöö materjalidest teatati ja arutati:

- rahvusvahelisel konverentsil (XIV teaduslikud lugemised) "Ehitusmaterjalide tööstus ja ehitustööstus, energia- ja ressursisääst turusuhete tingimustes", Belgorod, 6.-9.10.1997;

- rahvusvahelisel teadus- ja tehnikakonverentsil "Filtrimise teooria ja praktika", Ivanovo, 21.-24.09.1998;

— II ja IV rahvusvahelisel üliõpilaste, magistrantide ja noorte teadlaste sümpoosionidel "Keskkonnasõbraliku tootmise tehnika ja tehnoloogia" (UNESCO), Moskva, 13.-14.05.1998, 16.-17.05.2000

- rahvusvahelisel teadus- ja tehnikakonverentsil "Gas Cleaning 98: Ecology and Technology", Hurghadas (Egiptus), 12.-21.11.1998-

- rahvusvahelisel teadus- ja praktilisel konverentsil "Atmosfääriõhu kaitse: seire- ja kaitsesüsteemid", Penza, 28.-30. mai 2000-

- kuuendal akadeemilisel lugemisel "Ehitusmaterjaliteaduse kaasaegsed probleemid" (RAASA), Ivanovo, 7.-9.06.2000-

— rahvusvahelise ökoloogilise sümpoosioni "Perspektiivsed infotehnoloogiad ja riskijuhtimise probleemid uue aastatuhande lävel" teaduslikel lugemistel "White Nights-2000", Peterburis, 1.-3.06.2000.

- Vene-Hiina teaduslikul ja praktilisel seminaril "Masinaehituskompleksi kaasaegsed seadmed ja tehnoloogiad: seadmed, ma

- VGTA XXXVI, XXXVII ja XXXVIII aruandluskonverentsidel 1997, 1998 ja 1999 Voronežis, märts 1998, 1999, 2000

Töö struktuur ja ulatus. Doktoritöö koosneb sissejuhatusest, neljast peatükist, põhijäreldustest, 156 nimetuse kirjanduse loetelust ja taotlusest. Töö on esitatud 175 masinakirjas leheküljel ning sisaldab 38 joonist, 15 tabelit, 4 plokkskeemi ja 9 lisa.

PEAMISED JÄRELDUSED

Võttes kokku tehtud uuringud koos labori- ja tootmistingimustes saadud katsetulemustega tegelike kõrgelt hajutatud tolmu- ja gaasivoogude kohta, võime järeldada:

1. On välja töötatud ja analüüsitud uus matemaatiline mudel, mis kujutab endast mittelineaarsete diferentsiaalvõrrandite süsteemi osatuletistes, mis kirjeldab peente aerosoolide eraldumise protsessi statsionaarsetes granuleeritud kihtides konstantse filtreerimiskiirusega, pooride ummistumist ja sissevõtmist. arvesse ladestumise difusioonimehhanismi. Saadakse mudeli võrrandisüsteemi analüütiline lahendus, mis võimaldab kirjeldada kineetilisi mustreid ja määrata filtreerimisprotsessi parameetrid erinevatel ajahetkedel.

2. Välja on töötatud algoritm massiülekandekoefitsientide arvutamiseks, võttes arvesse tolmu- ja gaasivoolu liikumisviise granuleeritud kihi kanalites.

3. Väljatöötatud mudeli alusel pakutakse välja muudetud piirtingimustega mudel, seda numbriliselt realiseeritakse ja analüüsitakse.

4. Töötatud välja, arvuliselt realiseeritud ja analüüsitud WDA granuleeritud kihtidega filtreerimise protsessi peamise matemaatilise mudeli algsed modifikatsioonid erinevate poorsuse muutumise seaduste all.

5. Reaalsetel tolmu- ja gaasivoogudel labori- ja tootmistingimustes uuriti eksperimentaalselt tahke dispergeeritud faasiga gaasiliste heterogeensete süsteemide eraldamise protsessi puistegraanulite kihtidega. Katsete põhjal pakuti välja regressioonivõrrand granuleeritud kihi piirava poorsuse väärtuse arvutamiseks mitme tööstusliku tolmu filtreerimisel.

6. Granuleeritud kihi kanalites tolmu-gaasi voolu liikumisviiside, selle hüdraulilise takistuse, summaarsete ja osaliste läbimurdekoefitsientide hindamiseks ja prognoosimiseks on välja pakutud tehnilised nomogrammid.

7. Väljatöötatud matemaatilise mudeli alusel on välja pakutud arvutusmeetod, mis võimaldab määrata süvagraanulite filtrite ratsionaalseid töörežiime ja nende projekteerimismõõtmeid. Tööstuslike filtrite arvutamiseks on loodud rakendusprogrammide pakett.

8. Tolmu hajutatud analüüsiks on välja töötatud kompleksne meetod, mis hõlmab kvaasivirtuaalse kaskaad-impaktori NIOGAZ kasutamist ja skaneerivat elektronmikroskoopiat, mis võimaldas esmakordselt saada piisavalt esinduslikke andmeid tolmu hajutatud koostise kohta. keraamiliste pigmentide tolmu ja hinnata tolmu-gaasivoolus hajutatud faasi osakeste kuju.

9. Töötati välja, kaitstud RF patendiga (lisa 3) ja katsetatud uus disainlahendus tahke dispergeeritud faasiga heterogeensete gaasisüsteemide ülitõhusaks puhastamiseks, ühendades inertsiaalse settimise ja filtreerimise läbi pöörleva metallkeraamilise elemendi.

Saadud tulemusi rakendatakse:

— OJSC Semiluk Refractory Plant (lisa 4) olemasolevate süsteemide ajakohastamisel ning uute süsteemide ja seadmete loomisel protsessi heitgaaside ja aspiratsiooniheitmete tolmu kogumiseks (alumiiniumoksiidi pneumaatiline transport silohoidlatest punkritesse, aspiratsiooniheitmed täiteseadmetest, dosaatoritest, segistitest, kuul- ja toruveskid, protsessigaasid pärast kuivatustrumlid, pöörd- ja šahtahjud jne), filtreerimisseadmete efektiivsuse arvutamiseks ja prognoosimiseks ning nende tööks optimaalse piirkonna valimiseks, tolmu- ja gaasiproovide esindusliku proovivõtmise korraldamiseks ning uusimad meetodid tööstusliku päritoluga tolmu ja pulbrite hajutatud koostise ekspressanalüüsiks -

- CJSC PKF "Voroneži keraamikatehas" töökodades (lisa 5) suure jõudlusega tolmu kogumise süsteemide ja seadmete arvutamisel, samuti originaalide kasutamisel, mis on kaitstud Vene Föderatsiooni patentidega, konst.

141 praktilist lahendust kombineeritud tolmukollektoritele keraamiliste pigmentide ja värvide "kuival" tootmisel -

- loengukursuste esitlemisel, praktiliste tundide läbiviimisel, kodutööde, kursuseprojektide ning arveldus- ja graafiliste tööde tegemisel, SSS-alaste uurimistööde tegemisel ja teaduspersonali ettevalmistamisel kraadiõppe kaudu, osakondade õppepraktikas "Protsessid ja keemia- ja toiduainete tootmise seadmed", Voroneži Riikliku Tehnoloogiaakadeemia "Tööstusenergia", "Toidu tootmise masinad ja seadmed" (lisa 6).

PEAMISTE NIMETUSTE LOETELU.

1. TAHKE DISPERSIIVFAASIGA GAASIDE HETEROGEENSTE SÜSTEEMIDE FILTRERIMISE MATEMAATILISE OMADUSED TERAKIHITEGA.

1.1.Kaasaegsete tolmu- ja gaasivoogude filtreerimise meetodite ja nende riistvara analüüs.

1.2. Modelleeritava objekti põhiomadused.

1.2.1 Reaalsete granuleeritud kihtide struktuuride mudelid.

1.2.2. Dispergeeritud faasi osakeste granuleeritud kihtides ladestumise mehhanismide modelleerimine.

1.3. Heterogeensete tehnoloogiliste kandjate süvafiltreerimise matemaatilised mudelid granulaarsete kihtide kaupa.

1.4. Järeldused ja uurimisprobleemi sõnastamine.

2. MATEMAATILISED MUDELID Nõrgalt kontsentreeritud väga dispergeeritud aerosoolide sügavfiltreerimiseks

TAHKE DISPERSIIVSE FAASIGA TERAKIHTIDEGA.

2.1. Kõrgelt dispergeeritud aerosoolide granuleeritud kihtide filtreerimise matemaatiline mudel kaasahaaramisteguri lineaarse muutusega.

2.1.1. Matemaatilise mudeli süntees.

2.1.2. Matemaatilise mudeli analüüs.

2.1.2.1. Konstantsete koefitsientidega võrrandisüsteemi analüütiline lahendus.

2.1.2.2. Mudeli adekvaatsuse analüüs.

2.1.3. Modifitseeritud piirtingimustega matemaatilise mudeli süntees.

2.1.4. Matemaatilise mudeli analüüs.

2.1.4.1. Diferentsiskeemi mudeli koostamine ja võrrandisüsteemi lahendamine.

2.1.4.2. Mudeli adekvaatsuse analüüs.

2.2. Nõrgalt kontsentreeritud kõrgdisperssete aerosoolide süvafiltreerimise matemaatilised mudelid kaasahaaramisteguri mittelineaarsete variatsiooniseadustega.

2.2.1. Matemaatiliste mudelite süntees.

2.2.2. Diferentsiaalskeemide mudelite ehitamine ja võrrandisüsteemide lahendamine.

2.2.3. Mudeli adekvaatsuse analüüs.

2.3. Järeldused.

3. EKSPERIMENTAALSED UURIMISMUDELID.

3.1. Katsete planeerimine ja läbiviimine.

3.2. Eksperimentaalne mudel uuritavate tolmude füüsikaliste ja mehaaniliste omaduste analüüsimiseks.

3.3. Katseandmete analüüs.

3.3.1. Matemaatiline mudel keraamilisest pigmendist VK-112 aerosoolide filtreeriva graanulikihi poorsuse piirväärtuse määramiseks.

3.4. Järeldused.

4. RAKENDATUD PROGRAMMIDE PAKETT JA UURINGU PRAKTILINE RAKENDAMINE.

4.1. Arvutamise omadused ja eripära.

4.2. Tarkvara kirjeldus.

4.3. Töötamine rakendustarkvarapaketiga.

4.4. Tööstuslik eksperiment granuleeritud filtrite arvutamiseks.

4.5. Mudelid filtreerimise matemaatiliste mudelite tehniliste nomogrammide koostamiseks.

4.6. Saadud tulemuste põhjal paljulubavad filtrilahendused.

4.7. Disainlahenduste ja soovitatavate seadmete töökindluse ja vastupidavuse hindamine.

4.8. Saadud tulemuste rakendamise väljavaated.

Bibliograafia

1. Adler Yu. P. Eksperimendi planeerimine optimaalsete tingimuste otsimisel / Yu. P. Adler, E. V. Markova, Yu. V. Granovski. M.: Nauka, 1971. - 283 lk.

2. Andrianov E. I., Zimon A. D., Yankovsky S. S. Seade peendisperssete materjalide adhesiooni määramiseks // Tehase labor. 1972. - nr 3. - S. 375 - 376.

3. Aerov M.E., OM Todes. L.: Keemia, 1968. - 512 lk.

4. Aerov M. E. Statsionaarse granulaarse kihiga seade / M. E. Aerov, O. M. Todes, D. A. Narinsky. L .: Keemia, 1979. - 176 lk.

5. Baltrenas P. Tehnosfääri tolmusisalduse kontrollimise meetodid ja seadmed / P. Baltrenas, J. Kaunas. Vilnius: Tehnika, 1994. - 207 lk.

6. Baltrenas P. Granulaarsed filtrid õhu puhastamiseks kiiresti hüübivast tolmust / P. Baltrenas, A. Prohhorov. Vilnius: Tehnika, 1991. - 44 lk.

7. Baltrenas P. Air-cleaning granular filters / P. Baltrenas, A. Spruogis, Yu. V. Krasovitsky. Vilnius: Tehnika, 1998. - 240 lk.

8. Bakhvalov H.C. Numbrilised meetodid. M.: Nauka, 1975. - 368 lk.

9. Byrd R. Transfer Phenomena / R. Byrd, V. Stewart, E. Lightfoot / Per. inglise keelest - H.H. Kulakova, B.C. Kruglova – toim. akad. NSVL Teaduste Akadeemia N. M. Žavoronkova ja korrespondentliige. NSVL Teaduste Akadeemia V. A. Maljusova. M.: Keemia, 1974. - 688 lk.

10. Bloch JI.C. Praktiline nomograafia. M.: Kõrgkool, 1971. - 328 lk.

11. V. M. Borishansky, Vastupidavus õhu liikumisele läbi pallikihi. In: Aerodünaamika ja soojusülekande küsimused katla- ja ahjuprotsessides / Toim. G. F. Knorre. - M.-JL: Riiklik Energeetikakirjastus, 1958. - S. 290−298.

12. Bretschnaider B. Õhubasseini kaitse saaste eest / B. Bretschnaider, I. Kurfurst. JL: Keemia, 1989. - 288 lk.

13. Browni liikumine. JL: ONTI, 1936.

14. Waldberg A. Yu Teoreetilised alused atmosfääriõhu kaitsmiseks tööstuslike aerosoolide saaste eest: õpik / A. Yu. Valdberg, J1.M. Isjanov, Yu. I. Jalamov. Peterburi: SpbTI TsBP, 1993. - 235 lk.

15. Viktorov M. M. Füüsikaliste ja keemiliste suuruste arvutamise meetodid ja rakendatud arvutused. JL: Keemia, 1977. - 360 lk.

16. Vitkov G. A. Hüdrauliline takistus ning soojus- ja massiülekanne / G. A. Vitkov, L. P. Kholpanov, S. N. Sherstnev M .: Nauka, 1994. - 280 lk.

17. Väga tõhus õhupuhastus / Toim. P. White, S. Smith. -M.: Atomizdat, 1967. 312 lk.

18. Gaasipuhastusseadmed: Kataloog. M.: TSINTIKHIMNEFTEMASH, 1988.- 120 lk.

19. Godunov S.K., Erinevusskeemid / S.K. Godunov, V.C. Rjabenky. M.: Nauka, 1977. - 440 lk.

20. Gordon G. M. Tolmu kogumise paigaldiste juhtimine / G. M. Gordon, I. L. Peysakhov. M.: Metallurgizdat, 1951. - 171 lk.

21. GOST 17.2.4.01-84. Looduse kaitse. Atmosfäär. Reostustõrje mõisted ja mõisted. M.: Standardite kirjastus, 1984. 28 lk.

22. GOST 17.2.4.02-81. Looduse kaitse. Atmosfäär. Üldnõuded saasteainete määramise meetoditele. M.: Standardite kirjastus, 1982. 56 lk.

23. GOST 17.2.4.06-90. Looduse kaitse. Atmosfäär. Statsionaarsetest saasteallikatest lähtuvate gaasi- ja tolmuvoogude kiiruse ja tarbimise määramise meetodid. M.: Standardite kirjastus, 1991. - 18 lk.

24. GOST 17.2.4.07-90. Looduse kaitse. Atmosfäär. Statsionaarsetest saasteallikatest lähtuvate gaasi- ja tolmuvoogude rõhu ja temperatuuri määramise meetodid. M.: Standardite kirjastus, 1991. - 45 lk.

25. GOST 17.2.4.08-90. Looduse kaitse. Atmosfäär. Statsionaarsetest saasteallikatest pärinevate gaasi- ja tolmuvoogude niiskusesisalduse määramise meetodid. M.: Standardite kirjastus, 1991. - 36 lk.

26. GOST 21 119 .5−75. Orgaanilised värvained ja anorgaanilised pigmendid. Tiheduse määramise meetod. M.: Standardite kirjastus, 1976. - 14 lk.

27. GOST 21 119 .6-92. Pigmentide ja täiteainete üldised testimismeetodid. Tihendatud mahu, näiva tolmutiheduse, tihenduse ja puistemahu määramine. M.: Standardite kirjastus, 1993. - 12 lk.

28. GOST R 50 820-95. Gaasipuhastus- ja tolmukogumisseadmed. Gaasi ja tolmuvoogude tolmusisalduse määramise meetodid. M.: Standardite kirjastus, 1996. - 34 lk.

29. Gouldstein J. Skaneeriv elektronmikroskoopia ja röntgeni mikroanalüüs: 2 köites / J. Gouldstein, D. Newbery, P. Echlin jt - Per. inglise keelest. M.: Mir, 1984. - 246 lk.

30. Gradus L. Ya. Juhised hajutatud analüüsiks mikroskoopia abil. M.: Keemia, 1979. - 232 lk.

31. Roheline X. Aerosoolid Tolmud, suitsud ja udud / X. Green, V. Lane-Per. inglise keelest. - M.: Keemia, 1969. - 428 lk.

32. Durov B.B. Tolmukogumisseadmete töökindluse probleem // Tsement. 1985. - nr 9. - S. 4−5.16.

33. Durov V.V., A.A.Durov, A.A. Dotsenko, P.V. Charty // Tr. NIPIOTSTROM. Novorossiysk, 1987. - S. 3−7.

34. Durov V.V., A.A. Dotsenko, P.V. Charty // Aruannete kokkuvõtted. VI üleliiduline konverents. Tehniline diagnostika. - Rostov n/D, 1987. S. 185.

35. Zhavoronkov N. M. Skraberi protsessi hüdraulilised põhialused ja soojusülekanne pesurites. M.: Nõukogude teadus, 1944. - 224 lk.

36. Zhukhovitsky A.A. // A.A. Zhukhovitsky, Ya.JI. Zabežinski, A. N. Tihhonov // Žurn. füüsiline keemia. -1964. T. 28, nr. kümme.

37. Zimon A. D. Tolmu ja pulbrite nakkumine. M.: Keemia, 1976. - 432 lk.

38. Zimon A. D. Puistematerjalide autohesioon / A. D. Zimon, E. I. Andrianov. M.: Metallurgia, 1978. - 288 lk.

39. A. P. Zotov, Massi ülekande uurimine statsionaarsetes granulaarsetes kihtides kõrge difusiooniga Prandtli arvude juures, Cand. cand. tehnika. Teadused. - Voronež, 1981. 139 lk.

40. A. P. Zotov, A. P. Zotov, T. S. Kornienko ja M. Kh. 1980. - V. 53, nr 6. - S. 1307−1310.

41. Idelchik I. E. Hüdraulilise takistuse käsiraamat. M.: Mashinostroenie, 1975. - 560 lk.

42. Ülikoolide uudised. Keemia ja keemiatehnoloogia. 1981. - T. 14, nr 4. - S. 509.

43. Gaasipuhastusseadmete kataloog: Metoodiline juhend. SPb., 1997.-231 lk.

44. Valminud ja tulevaste arenduste kataloog. Novorossiysk: NIPIOTSTROM, 1987. - 67 lk.

45. Kafarov V. V. Keemiatootmise põhiprotsesside matemaatiline modelleerimine / V.V. Kafarov, M. B. Glebov. M.: Kõrgkool, 1991. - 400 lk.

46. ​​Juhtum D. Konvektiivne soojus- ja massiülekanne. M.: Energia, 1971. - 354 lk.

47. Kirsanova N. S. Uued uuringud tolmu tsentrifugaaleraldamise alal // Ülevaateteave. Ser. XM-14 "Tööstuslik ja sanitaargaasi puhastus". M.: TSINTIKHIMNEFTEMASH, 1989. - 40 lk.

48. Kishinevskii, M. Kh., Kornienko, TS, and Golikov, AM, Deposition of high dispersed aerosol particles from a turbulents medium, ZhPKh. 1988. - nr 5. - S. 1164 - 1166.

49. Kishinevskiy M. Kh., Kornienko TS, Zotov AP Algsektsiooni mõju massiülekandele laminaarse liikumise ja kõrgete Schmidti numbrite korral // Bibliograafiline register "Deposited Manuscripts". VINITI, 1979. - nr 6, b / o 240.

50. Kishinevskii M. Kh. Transfer fenomenid. Voronež: VTI, 1975. - 114 lk.

51. Klimenko A.P. Tolmukontsentratsiooni mõõtmise meetodid ja seadmed. -M.: Keemia, 1978.-208 lk.

52. Panov S. Yu., Goremykin V. A., Krasovitsky Yu. V., M.K. Al-Qudah, E. V. Arhangelskaja // Keskkonnakaitse insener: laup. teaduslik tr. intl. konf. M.: MGUIE, 1999. — S. 97−98.

53. Kornienko T. S. Massi ülekanne granulaarsetes kihtides turbulentsel liikumisel ja 8s "1 / T. S. Kornienko, M. Kh. Kishinevskii, A. P. Zotov // Bibliograafiline register "Deposited Manuscripts". VINITI, 1979. - nr 6, nr 250.

54. Kornienko T. S., Kishinevskii M. Kh. Massi ülekanne liikumatutes granulaarsetes kihtides kõrge Prandtli arvu juures. 1978. -T. 51, nr. 7. - S. 1602−1605.

55. Kouzov P. A. Tööstusliku tolmu ja purustatud materjalide hajutatud koostise analüüsi alused. L .: Keemia, 1987. - 264 lk.

56. Kouzov P. A. Tööstusliku tolmu füüsikaliste ja keemiliste omaduste määramise meetodid / P. A. Kouzov, L. Ya. Skrjabin. L .: Keemia, 1983. - 143 lk.

57. Krasovitsky Yu. V., Baltrenas P. B., Entin V. I., Anzheurov N. M., Babkin V. F. Tööstusgaaside tolmu eemaldamine tulekindlate materjalide tootmisel. Vilnius: Tehnika, 1996. - 364 lk.

58. Krasovitsky Yu. V. Gaaside tolmu eemaldamine granuleeritud kihtidega / Yu. V. Krasovitsky, V. V. Durov. M.: Keemia, 1991. - 192 lk.

59. Krasovitsky Yu. V. Aerosoolide eraldamine filtreerimisega protsessi konstantsel kiirusel ja vaheseina pooride järkjärguline ummistumine // Yu. V. Krasovitsky, V. A. Zhuzhikov, K. A. Krasovitskaya, V. Ya. Lygina // Keemiatööstus. 1974. - nr 4.

60. V. A. Uspenskii, O. Kh. Vivdenko, A. N. Podoljanko ja V. A. Šarapov, Kihifiltri teooriast ja arvutamisest, Inž.-Fiz. ajakiri 1974. - T. XXVII, nr 4. - S. 740-742.

61. Kurochkina M.I. Dispergeeritud materjalide eripind: teooria ja arvutus / M.I. Kurochkina, V.D. Lunev – toim. Korrespondentliige NSVL Teaduste Akadeemia P. G. Romankov. L .: Kirjastus Leningrad. un-ta, 1980. - 140 lk.

62. Lev E. S. Gaasi filtreerimine läbi puistematerjali kihi / raamatus. Küsimused aerodünaamikast ja soojusülekandest katla-ahju protsessides - Toim. G. F. Knorre. M.-L.: Gosenergoizdat, 1958. - S. 241−251.

63. V. G. Levich, Füüsikaline ja keemiline hüdrodünaamika. M.: Nauka, 1952. - 537 lk.

64. Lygina V. Ya. Tahke dispergeeritud faasiga heterogeensete gaasisüsteemide eraldamise mõnede mustrite uurimine granuleeritud filtreerivate vaheseinte abil: Dis. cand. tehnika. Teadused. Volgograd polütehnikum, in-t, 1975.- 175 lk.

65. Mazus M. G. Filtrid tööstustolmu püüdmiseks / M. G. Mazus, A. D. Malgin, M. J1. Morgulis. M.: Mashinostroenie, 1985. - 240 lk.

66. Mazus M. G. Kangast filtrid. M.: TSINTIKHIMNEFTEMASH, 1974. 68 lk. (Seeria XM-14 Tööstuslik ja sanitaar gaasipuhastus. Vaadake teavet.)

67. Mednikov E. P. Vortex tolmukogujad. M.: TSINTIKHIMNEFTEMASH, 1975. 44 lk. (Seeria XM-14 Tööstuslik ja sanitaar gaasipuhastus. Vaadake teavet.)

68. E. P. Mednikov, Aerosoolide turbulentne ülekanne ja sadestumine. M.: Nauka, 1981. - 176 lk.

69. Meleshkin M. T. Majandus ja keskkonna interaktsioon ja juhtimine / M. T. Meleshkin, A. P. Zaitsev, K. A. Marinov. - M.: Majandus, 1979. - 96 lk.

70. Tolmu hajutatud koostise määramise meetod, kasutades lamedate astmetega löökkatsekeha. M.: NIOGAZ, 1997. - 18 lk.

71. Meetod tolmu hajutatud koostise määramiseks, kasutades kvaasivirtuaalset kaskaadlöögiseadet. M.: NIOGAZ, 1997. - 18 lk.

72. Mints D. M. Veepuhastustehnoloogia teoreetilised alused. M.: Energia, 1964. - 238 lk.

73. Rahapaja D. M. Granuleeritud materjalide hüdraulika / D. M. Mints, S. A. Shubert. M.: RSFSRi kommunaalteenuste ministeerium, 1955. - 174 lk.

74. R. N. Mullokandov, "Sfääriliste osakeste kihi hüdrauliline takistus isotermilise ja mitteisotermilise õhuvoolu all", Zh. füüsiline keemia. 1948. - 21. kd, number. 8. - S. 1051−1062.

75. Leiutise kirjeldus Vene Föderatsiooni patendile RU 2 150 988 C1, MKI 7 B 01D 50/00, B 04 C 9/00. Zotov A. P., Krasovitsky Yu. V., Ryazhskikh V. I., Shipilova E. A. Tsüklonfilter tolmuste gaaside puhastamiseks. Avaldatud 20.06.2000, Bull. nr 17.

76. Goremõkin V. A., Krasovitsky Yu. V., Agapov B. L. Keraamilise pigmendi tolmu peenuse määramine tolmu-gaasivoolus,

77. S. Yu. Panov, M.K. Al-Kudakh, E. A. Shnpnlova // Keemia- ning nafta- ja gaasitehnika. 1999. - nr 5. - S. 28 - 30.

78. Panov S. Yu. Meetodi väljatöötamine tolmu aspiratsiooniheitmete keemiliseks peenpuhastuseks keraamiliste pigmentide tootmisel energiasäästliku tehnoloogia abil: Dis. cand. tehnika. Teadused. Ivan, keemiatehnoloog. Akadeemia, 1999. - 198 lk.

79. V. M. Paskonov, Soojus- ja massiülekandeprotsesside numbriline modelleerimine. M.: Keemia, 1984. - 237 lk.

80. Pirumov A. I. Õhupuhastus. M.: Stroyizdat, 1981. - 294 lk.

81. Primak A.B. Keskkonnakaitse ehitustööstuse ettevõtetes / A.B. Primak, P. B. Baltrenas. Kiiev: Budivelnik, 1991. - 153 lk.

82. Raduškevitš L. V. // Actaphys. chim. U.R.S.S. 1937. - V. 6. - Lk 161.

83. Rachinsky B.B. Sissejuhatus sorptsioonidünaamika ja kromatograafia üldteooriasse. M.: Keemia, 1964. - 458 lk.

84. Romankov P. G. Keemiatehnoloogia hüdrodünaamilised protsessid / P. G. Romankov, M. I. Kurochkina. L .: Keemia, 1974. - 288 lk.

85. Tolmu ja tuha kogumise käsiraamat / Toim. A.A. Rusanov. -M.: Energia, 1975. - 296 lk.

86. Polümeerkeemia käsiraamat. Kiiev: Naukova Dumka, 1991. - 536 lk.

87. Sugarmani käsiraamat. M.: Pishch. prom., 1965. - 779 lk.

88. Straus V. Tööstusgaaside puhastus. M.: Keemia, 1981. - 616 lk.

89. Kuivmeetodid heitgaaside puhastamiseks tolmust ja kahjulikest heitmetest. M.: VNIIESM, 1988. - nr 3. - 48 lk. (Ülevaade. Sari 11 Jäätmete, kõrvalsaaduste kasutamine ehitusmaterjalide ja -toodete valmistamisel. Keskkonnakaitse.)

90. PK aerosooli osakeste loendur. GTA-0.3-002. Passi nr 86 350.

91. Tihhonov A.N. Matemaatilise füüsika võrrandid / A.N. Tihhonov, A.A. Samara. M.: Nauka, 1966. - 724 lk.

92. Truštšenko N. G. Gaaside filtreerimine granuleeritud keskkonnaga / N. G. Truštšenko, K. F. Konovaltšuk // Tr. NIPIOTSTROM. Novorossiysk, 1972. Väljaanne. VI. - S. 54−57.

93. Truštšenko N. G. Gaaside puhastamine granuleeritud filtritega / N. G. Truštšenko, A. B. Lapšin // Tr. NIPIOTSTROM. Novorossiysk, 1970. Väljaanne. III. - S. 75−86.

94. Uzhov V. N. Tööstuslike gaaside puhastamine tolmust / V. N. Uzhov, A. Yu. Valdberg, B. I. Myagkov, I. K. Reshidov. M.: Keemia., 1981. - 390 lk.

95. Uzhov V. N. Tööstuslike gaaside puhastamine filtrite abil / V. N. Uzhov, B. I. Myagkov. M.: Keemia, 1970. - 319 lk.

96. Fedotkin I. M., Vorobjov E. I., Vyun V. I. Suspensioonifiltratsiooni hüdrodünaamiline teooria. Kiiev: Vištša kool, 1986.- 166 lk.

97. Frank-Kamenetsky D. A. Difusioon ja soojusülekanne keemilises kineetikas. M.: Nauka, 1987. - 487 lk.

98. Fuchs H.A. Aerosooli mehaanika. M.: ENSV Teaduste Akadeemia Kirjastus, 1955. - 352 lk.

99. Khovansky G. S. Nomograafia alused. M.: Nauka, 1976. - 352 lk.

100. Kholpanov L. P. Mittelineaarsete termohüdrogasdünaamiliste protsesside matemaatiline modelleerimine / L. P. Kholpanov, V. P. Zaporožets, P. K. Zibert, Yu. A. Kaštšitski. M.: Nauka, 1998. - 320 lk.

101. Kholpanov, L. P., Kholpanov, E. Ya., Maljusov, V. A. ja Žavoronkov, N. M., Dokl. ANSSSR. 1985. - T. 28, nr 3. - S. 684 - 687.

102. Kholpanov L.P., Maljusov V.A., Žavoronkov N.M., Teoreetiline. keemia põhitõed. tehnoloogia. 1978. - V. 12, nr 3. - S. 438 - 452.

103. L. P. Kholpanov, “Hüdrodünaamika ning soojus- ja massiülekande arvutamise meetodid liikuva liidesega süsteemides”, Teoret. keemia põhitõed. tehnoloogia. 1993. - T. 27, nr 1. - S. 18 - 28.

104. L. P. Kholpanov, "Mõned keemia ja keemiatehnoloogia matemaatilised põhimõtted", Khim. lõpuball. 1995. - nr 3. - S. 24 (160) - 35 (171).

105. L. P. Kholpanov, Mittelineaarsete protsesside füüsikalis-keemilised ja hüdrodünaamilised alused keemias ja keemiatehnoloogias, Izv. RAN. Ser. chem. -1996.-Nr 5.-S. 1065-1090.

106. Kholpanov L. P. Hüdrodünaamika ning soojus- ja massiülekanne liidesega / L. P. Kholpanov, V. Ya. Shkadov. M.: Nauka, 1990. - 280 lk.

107. Khuzhaerov B. Ummistumise ja sufusiooni mõju suspensioonide filtreerimisele. 1990. - V. 58, nr 2. - S. 244−250.

108. Khuzhaerov B. Suspensioonfiltratsiooni mudel, mis võtab arvesse ummistumist ja sufusiooni. -1992. T. 63, nr 1. - S. 72−79.

109. Shekhtman Yu. M. Madala kontsentratsiooniga suspensioonide filtreerimine. -M.: Keemia, 1961.-246 lk.

110. Entin, V.I., Krasovitski, Yu.V., Anžeurov, N.M., A.M. Boldõrev, F. Schrage. Voronež: Origins, 1998.-362 lk.

111. Epshtein, S.I., Granulaarse koormuse kaudu filtreerimisprotsessi sarnasustingimuste kohta, ZhPKh. 1995. - T. 68, nr. 11. - S. 1849−1853.

112. Epshtein S.I., Muzykina Z.S. Suspensiooni granuleeritud koormuse kaudu filtreerimise protsessi modelleerimisest / S.I. Epshtein, Z.S. Muzykina // Tez. aruanne Rahvusvaheline konf. Filtreerimise teooria ja praktika. Ivanovo, 1998. — S. 68−69.

113. Bakas A. Mazqju elektrostatinı oro puhastus i'iltrij tyrimal ir panaudojimas. Daktaro disertacijos santrauka. Lietuvos Respublika. VTU. -1996. 27 c.

114. Brattacharya S.N. Massiline ülekanne Ziquidile fikseeritud voodites / S.N. Brattacharya, M. Rija-Roa // Indian Chem. Eng. 1967. - V. 9, nr 4. - Lk 65 - 74.

115. Calvert S. Scrubber Handbook. EPA jaoks ette valmistatud, A.P.T. Inc., California, 1972.

116. Carman P. Fluid Flow through Granular Beds, Trans. Inst. Chem. Ing.- 1937.-V. 15, nr 1.-P. 150-166.

117 Chen C.Y. // Chem. Rev. -1955. V. 55. - Lk 595.

118. Chilton T.H. Osakeste-vedeliku pea ja massiülekanne peenosakeste tihedates süsteemides / T.H. Chilton, A.P. Colburn // Ind. Eng. Chem. põhitõed. 1966. - V. 5, nr 1. - Lk 9−13.

119. Coulson J.M., Richardson K. // Keemiatehnika. -1968. V. 2. - Lk 632.

120 Davies J.T. Kohalikud pöörised, mis on seotud vedeliku "pursketega" tahkete seinte lähedal // Chem. Eng. Sei. 1975. - V. 30, nr 8. - Lk 996 - 997.

121. Davies C.N. //Proc. Roy. soc. A, 1950. – lk 200.

122. Keraamilise pigmendi tolmuosakeste suuruse määramine voolavas tolmuses gaasis / V.A. Goremõkin, B.L. Agapov, Yu.V. Krasovitskii, S.Yu. Panov, M.K. AT-Kaudakh, E.A. Shipilova // Keemia- ja naftatehnika. 2000. - V. 35, nr 5−6. - Lk 266-270.

123. Dullien F.A.L. Porous Media uus võrgu läbilaskvuse mudel // AIChE ajakiri. 1975. - V. 21, nr 2. - Lk 299-305.

124. Dwivedi P.N. Osakeste-vedeliku massiülekanne fikseeritud ja keevkihtides / P.N. Dwivedi, S.N. Upadhyay // Ind. Eng. Chem., Protsess. Des. dev. 1977. - V. 16, nr 2. - Lk 157−165.

125. Fedkin P. Etrance'i piirkonna (Zevequelike) massiülekandekoefitsiendid pakitud voodireaktorites / P. Fedkin, J. Newman // AIChE ajakiri. 1979. - V. 25, nr 6.- Lk 1077−1080.

126 Friedlander S.K. // A.I.Ch.E. Ajakiri. 1957. - V. 3. - Lk 43.

127 Friedlander S.K. Aerosoolfiltrimise teooria // Ind. ja ing. Keemia. 1958. - V. 50, nr 8. - Lk 1161 - 1164.

128. Gaffeney B.J. Massiline ülekanne pakkimiselt orgaanilistele lahustitele ühefaasilise vooluga läbi kolonni / B.J. Gaffeney, T.B. Drew // Ind. Eng. Chem. 1950.-V. 42, nr 6. Lk 1120-1127.

129. Graetz Z. Uber die Warmeleitungsfahigkeit von Flu? igkeiten // Annalen der Physik und Chemie. Neue Folge Band. 1885. - T. XXV, nr 7. - S. 337-357.

130. Herzig J. P. Le calkul previsionnel de la filtration a travers un lit epais. lre osa. Proprietes generales et cinetique du colmatage. Chim. et Ind / J. P. Herzig, P. Le Goff // Gen. chim. 1971. - T. 104, nr 18. - Lk 2337−2346.

131. Kozeny J. Uber capillare Zeitung des Wassere im Boden // Sitzungs Serinchte Akad. Wiss. wien. Nat. Kl. -1927. Bd 136 (umbes IIa). S. 271-306.

132. Krasovitzkij Ju.W. Zur Frage der mathematische Modelirung der Filtration heterogener Systeme mit fester disperser Phase // Kurzreferate "Mekhanische Flusskeitsabtrenunge", 10. Diskussionstagung, 11−12 Oktober, 1972, Magdeburg, DDR. - S. 12-13.

133. Langmuir, I., Blodgett, K.B. General Electric Research Laboratory, Rep. RL-225.

134. Marktubersicht uber Filterapparate // Chemie-Ingenieur-Technik. -1995. T. 67, nr 6. S. 678−705.

135. Mass Transfer in Packed Bed Elektrochemical Cells Having Both Uniform Mixed Particle Sizes / R. Alkaire, B. Gracon, T. Grueter, J.P. Marek, A. Blackburn // Journal of Electrochemical Science and Technology. 1980. - V. 127, nr 5. - Lk 1086 - 1091.

136. MATHCAD 2000 PROFESSIONAL. Finants-, inseneri- ja teadusarvutused Windows 98 keskkonnas M .: Filin, 2000. - 856 lk.

137. McKune Z.K. Massi ja impulsi ülekanne tahke-ziquid süsteemis. Püsi- ja keevvoodid / Z.K. McKune, R.H. Wilhelm // Ind. Eng. Chem. 1949.-V. 41, nr 6.-P. 1124-1134.

138. Pajatakes A.S. Isotroopse granuleeritud poorse söötme konstrueeritud ühikelemendi tüübi mudel / A.S. Pajatakes, M.A. Neira // AIChE ajakiri. 1977. - V. 23, nr 6. - Lk 922-930.

139. Pasceri R.E., Friedlander S.K., Can. J. // Chem. Eng. -1960. V. 38. - Lk 212.

140. Richardson J.F., Wooding E.R. // Chem. Eng. Sei. 1957. - V. 7. - Lk 51.

141. Rosin P., Rammler E., Intelmann N. // W., Z.V.D.I. 1932. - V. 76. -P. 433.

142. Seilars J.R. Soojusülekanne laminaarsele voolule ümmarguses torus või lamedas torus The Greatz Problem Extended / J.R. Sellars, Tribus Myron, J.S. Klein // Trans. NAGU MINA. - 1956. - V. 78, nr 2. - Lk 441-448.

143. Silverman L. Tööstusliku aerosoolfiltri jõudlus // Chem. Eng. Prog. -1951. V. 47, nr 9. - Lk 462.

144 Slichter C.S. Põhjavee liikumise teoreetiline uurimine // U.S. Geol. Surv. 1897. - V. 98, osa. 2. - Lk 295−302.

145. Spruogis A. Mazo nasumo grudetq filtrq kurimas oro valymui statybinii^ medziagij pramoneje. Daktaro disertacijos santrauka. Lietuvos Respublika. VTU, 1996. 26 lk.

146. Towsend J.S. Elekter gaasides. Oxford, 1915.

147. Towsend J.S. // Trans. Roy. soc. 1900. V. 193A. — lk 129.

148. Upadhyay S.N. Massiülekanne fikseeritud ja keevkihtides / S.N. Upadhyay, G. Tripathi // J. Teadlane. Ind. Res. 1975. - V. 34, nr 1. - Lk 10−35.

149. Upadhyay S.N. Uuringud osakeste ja vedelike massiülekande kohta. II osa – Mitmeosakeste süsteem. Püsi- ja keevvoodid / S.N. Upadhyay, G. Tripathi // Indian Journal of Technology. 1972. - V. 2, nr 10. - Lk 361 - 366.

150. Wells A.C. Väikeste osakeste transport vertikaalsetele pindadele / A.C. Wells, A.C. Chamberlain // Brit. J. Appl. Phys. 1967. - V. 18, nr 12. - Lk 1793 - 1799.

151. Williamson J.F. Ziquid-faasi massiülekanne ettevõttes Zow Reynolds Numbers / J.F. Williamson, K.E. Bazaraire, C.J. Geankoplis // Ind. Eng. Chem. põhitõed. -1963. V. 2, nr 2. - Lk 126 - 129.

152. Wilson J. Ziquid Mass Transfer at Zow Reynolds Number in Packed Beds / J. Wilson, C.J. Geankoplis // Ind. Eng. Chem. põhitõed. 1966. - V. 5, nr 1. - Lk 9 -14.

153. Granuleeritud kihtidega VDA filtreerimise protsessi // arvutamise programm

154. FAIL *in,*outl,*out2,*out3,*out4,*out5,*out6,*p-1. põhiprogrammi algusvoid main(void)(tekstivärv(1) - textbackground(7) - clrscr() -

155. Päise sõnumi kuvamine printf ("nt g "nt" nt "ntnt") getch () -

156. Programm VDA granuleeritud kihtidega filtreerimise protsessi parameetrite arvutamiseks

157. Andmesisestuse peatsükli algusdo

158. Granuleeritud kihi kasutusea määramine.1

159. Abisuuruste arvutamine =pow (e0,2.) - a9=1+epr- al0=pow (enp, 2.) - f1=a1*a2*a3- f2=a4*a5*al- f3=2 *e0*a2*a5 – f4=2*еО*аЗ*а4-

160. Vaheliikmete ja Q väärtuste arvutamine ​​K=(-a9*al*log (al)+a3*a2*log (a2)+а5*а4/2.+2*a5-al*log (al) -a2*log (а2))/(fl*a6) —

161. M=(-a5*a4*log (a5)-al0+enp*e0+a5*a4/2.-a5*log (а5)+а5)/ (f2*а6) —

162. TT=(a5*a4*log (a5)+e0*enp-a8-a5*a4/2.+a5*log (a5)-a5)/ (f3*a6) —

163. H=(a5*a4*log (a5)+e0*enp-al0+a4*log (a4)-2*e0*log (2*e0)+a5)/f4*a6) – Q=K+ M -TT-H-

164. Esikiiruse m arvutamine", xk)->printf ("nn Esikiirus U=%e m/s", U) -//getch () - z=2*vf*eO/U-

165. Hüdrodünaamiliste karakteristikute arvutamine *1,013e5) - h=m/pg-

166. Alusta tsüklit kihi kõrguse järgi do (e0.=e0- // Määra algväärtus e1-le. Alusta tsüklit aja järgi jaoks (t=l., i=l-t<=900 000.-t=t+900., i=i+l) {

167. Massiülekande koefitsiendi b \u003d beeta () väärtuse arvutamine ja võrdlemine - // Alamprogrammi kutsumine beetaif (b \u003d=0.) arvutamiseks (printf ("n Dimensioonita relaksatsiooniaja väärtus> 0,22 " ) -tootma () -tagasi-1. B=6*b/dz-

168. P väärtuse arvutamine P=-U*z*a5/B-

169. E hetkeväärtuse arvutamine

170. Alamprogramm tulemuste faili kirjutamiseks ja massiivide kogumiseks // graphsvoid vyv (void) kuvamiseks (

Mõelge filtreerimisprotsessi põhimõttele suspensioonide eraldamiseks mõeldud lihtsaima filtri töö näitel. See on anum, mis on filtri vaheseinaga jagatud kaheks osaks. Kui filtrimaterjal on vabalt voolav, saab selle hoidmiseks kihina kasutada kandekonstruktsiooni, näiteks tugiresti. Suspensioon juhitakse anuma ühte ossa, läbib filtreeriva vaheseina, millel toimub dispergeeritud faasi täielik või osaline eraldamine, ja seejärel eemaldatakse anumast. Vedeliku surumiseks läbi vaheseina selle vastaskülgedel tekib rõhuerinevus, samal ajal kui suspensioon surutakse anuma kõrge rõhuga osast anuma madalama rõhuga ossa. Rõhu erinevus on filtreerimisprotsessi liikumapanev jõud.

Kui tähistame aja dτ jooksul saadud filtraadi ruumala dV f-ks, saab filtreerimiskiiruse diferentsiaalvõrrandit esitada järgmiselt:

C f = dV f /(F f ∙dτ)

kus:
C f - filtreerimiskiirus;
F f - filtreerimisala.

Filtreerimisala on filtrite peamine projekteeritud geomeetriline karakteristik (ORH).

Filtri vahesein on poorne struktuur, mille pooride suurus mõjutab otseselt selle filtreerimisvõimet. Vedelik tungib läbi pooride nagu kanalite kaudu vaheseina kaudu ja dispergeeritud faas jääb sellel püsima. Tahkete osakeste hoidmise protsessi saab läbi viia mitmel viisil. Lihtsaim variant on see, kui pooride suurus on väiksem kui osakese suurus ja viimane lihtsalt settib vaheseina pinnale, moodustades settekihi. Kui osakeste suurus on proportsionaalne pooride suurusega, siis see tungib kanalitesse ja jääb kitsastes kohtades juba sisse. Ja isegi kui osakeste suurus on väiksem kui poori kitsaim osa, võib see siiski jääda adsorptsiooni või pooride seinale settimise tõttu kohas, kus kanali geomeetria on väga kõver. Kui tahket osakest ühegi ülaltoodud meetodi abil kinni ei peetud, lahkub see filtrist koos filtraadivooluga.

Need osakesed, mis jäävad pooridesse, suurendavad tegelikult kogu vaheseina filtreerimisvõimet, seetõttu võib filtreerimisel jälgida sellist pilti, kui esialgsel perioodil osutub saadud filtraat olemasolu tõttu häguseks. dispergeeritud faasi “lekkinud” osakestest ja alles mõne aja pärast filtraat selineb, kui vaheseina peetusvõime saavutab nõutava väärtuse. Seda silmas pidades on kahte tüüpi filtreerimisprotsesse:

• koos sademe moodustumisega;
• ummistunud pooridega.

Esimesel juhul toimub tahkete osakeste kogunemine vaheseina pinnale ja teisel - pooride sees. Siiski tuleb märkida, et tegeliku filtreerimisprotsessiga kaasnevad tavaliselt need kaks nähtust, mis väljenduvad erineval määral. Sagedasem on filtreerimine settimisega.

Filtreerimiskiirus on võrdeline liikumapaneva jõuga ja pöördvõrdeline filtreerimistakistusega. Vastupanu tekitavad nii vahesein ise kui ka tekkiv sade. Filtreerimiskiirust saab väljendada järgmise valemiga:

C f = ΔP / [μ∙(R fp +r o ∙l)]

kus:
C f - filtreerimise kiirus, m/s;
ΔP - rõhu langus filtris (veojõud), Pa;
R fp - filtreeriva vaheseina takistus, m -1 ;
r umbes - setete eritakistus, m -2;
l on settekihi kõrgus, m.

Oluline on märkida, et üldjuhul ei ole R fp ja r o konstantsed. Filtri vaheseina takistus võib kiudmaterjalide kasutamise korral suureneda pooride osalise ummistumise või vaheseina enda kiudude paisumise tõttu. R about väärtus on spetsiifiline, see tähendab, et see näitab takistust, mis langeb sette kõrgusühiku kohta. Takistuse võime muuta oma väärtust sõltub maardla füüsikalistest ja mehaanilistest omadustest. Kui filtreerimisprotsessi raames võib eeldada, et sadet moodustavad osakesed on deformeeruvad, siis nimetatakse sellist sadet kokkusurumatuks ja selle eritakistus rõhu tõustes ei suurene. Kui tahked osakesed deformeeruvad ja tihendatakse suureneva rõhuga, mille tulemusena pooride suurused settes vähenevad, siis nimetatakse sellist sadet kokkusurutavaks.

Eelistatav on filtreerimine sademe moodustamiseks. Sel juhul ei ole vaheseina poorid peaaegu ummistunud, kuna pooride kanalite sissepääsude kohale moodustuvad tahkete osakeste kuplid, mis toimivad hajutatud tahkete osakeste täiendava viivitustegurina. Vaheseina R pr vastupidavus peaaegu ei suurene ja settekihi takistust on üsna lihtne kontrollida selle osa õigeaegse eemaldamisega. Lisaks on filtri vaheseina pooride puhastamine tavaliselt väga keeruline ja mõnel juhul täiesti kasutu, mis tähendab, et vaheseina filtreerimisvõime kaob, mistõttu tuleks seda tüüpi saastumist võimalusel vältida. Pooride ummistumise vältimiseks võib filtreeritavat suspensiooni eelnevalt paksendada, näiteks setitamisega. Kaare massi moodustumine algab siis, kui tahke faasi mahukontsentratsioon suspensioonis jõuab umbes 1% -ni.

1.4.1 Filtreerimisprotsessi tehnoloogiline simulatsioon

Tehnoloogiliste protsesside modelleerimisel lähtutakse eeldusest, et protsessi muutumisel teatud piirides ei muutu tootmises taastoodetavate nähtuste füüsikaline olemus ning arendusobjektile mõjuvad jõud ei muuda nende olemust, vaid ainult suurusjärku. Tehnoloogiline modelleerimine on eriti tõhus siis, kui protsessi puhtmatemaatiline kirjeldamine on keeruline ja katse on ainus vahend selle uurimiseks. Nendel juhtudel välistab simulatsioonimeetodite kasutamine katsetamise vajaduse suure hulga võimalike protsessiparameetrite valikuvõimalustega, vähendab eksperimentaalsete uuringute kestust ja mahtu ning võimaldab lihtsate arvutustega leida optimaalse tehnoloogilise režiimi.

Tehnoloogiliste modelleerimismeetodite rakendamine veepuhastuse valdkonnas on suure tähtsusega teadusliku alusena olemasolevate puhastusseadmete töö intensiivistamisel ja täiustamisel. Need meetodid viitavad suhteliselt lihtsate katsete süsteemile, mille tulemuste töötlemine võimaldab avastada varjatud tootlikkuse varusid ja luua optimaalse tehnoloogilise režiimi struktuuride tööks. Samuti võimaldab tehnoloogilise modelleerimise kasutamine üldistada ja süstematiseerida erinevat tüüpi veeallikate katse- ja tegevusandmeid. Ja see võimaldab oluliselt vähendada uute projekteerimise ja olemasolevate struktuuride intensiivistamisega seotud eksperimentaalsete uuringute mahtu.

Filtreerimisprotsessi analüüsi teostamiseks on vajalik installatsiooni olemasolu, mille skeem on näidatud joonisel 3. Installatsiooni põhielemendiks on proovivõturitega varustatud filtrikolonn. Seinalähedase efekti mõju vähendamiseks ja ka selle tagamiseks, et proovivõtjate võetud vee voolukiirus ei ületaks praktilisteks katseteks lubatud väärtust, peaks filtrikolonni läbimõõt olema vähemalt 150...200 mm. Samba kõrguseks on võetud 2,5...3,0 m, mis tagab selles piisava filtermaterjali kihi paiknemise ja koormuse kohal piisava ruumi moodustumise veetaseme tõstmiseks rõhukao suurenemisega filtri materjal.

Proovivõtturid paigaldatakse ühtlaselt piki filtrikolonni laadimise kõrgust üksteisest 15...20 cm kaugusele. Proovivõtuseade, mis asub enne vee sisenemist koormasse, kontrollib heljumi kontsentratsiooni lähtevees. Laadimise taga asuv proovivõtt kontrollib filtraadi kvaliteeti. Ülejäänud proovivõtjad on ette nähtud suspensiooni kontsentratsiooni muutuse määramiseks granuleeritud koormuse paksuses. Usaldusväärsete tulemuste saamiseks peab filtrikolonnis olema vähemalt 6 proovivõtturit. Katse ajal tagatakse proovivõtturitest pidev vee väljavool. Proovivõtuseadmete vee koguhulk ei tohiks ületada 5% kolonni läbiva vee koguvoolust. Kolonn on varustatud ka kahe piesomeetrilise anduriga, et määrata kogu rõhukadu filtri koormuse paksuses.

Filterkolonni täidetakse võimalikult homogeense granuleeritud materjaliga. Soovitav on, et koorma keskmine tera läbimõõt oleks vahemikus 0,7–1,1 mm. Liivakihi paksus peab olema vähemalt 1,0 ... 1,2 m Vajalik koormuse kogus arvutatakse valemiga

m = r (1 - n) V ,

kus m on pestud ja sorteeritud filtrimaterjali mass, kg; r - laadimistihedus, kg / m 3; n - filtrikandja teradevaheline poorsus; V - nõutav laadimismaht, m ​​3 .

Pärast filtrikolonni täitmist tihendatakse filtrimaterjali koputades vastu kolonni seina, kuni materjali ülemine pind jõuab märgini, mis vastab määratud koormusmahule, kui koormuse poorsus on võrdne selle materjali poorsusega tõeline suuremahuline filter. (5...10 m/h)

2 Arveldus- ja tehnoloogiline osa

2.1 Filtervahendite kasutamine veepuhastuses

2.1.1 Filtrikandja põhiparameetrid

Filtrikiht on filtriseadmete peamine tööelement, seega on selle parameetrite õige valik nende normaalseks tööks ülimalt oluline. Filtrimaterjali valimisel on fundamentaalseteks teguriteks selle maksumus, selle filtrikompleksi saamise võimalus ehituspiirkonnas ja vastavus teatud tehnilistele nõuetele, mille hulka kuuluvad: koormuse õige fraktsionaalne koostis; selle terade suuruse teatav ühtlusaste; mehaaniline tugevus; materjalide keemiline vastupidavus filtreeritud vee suhtes.

Filtri koormuse terade suuruse homogeensuse aste ja selle fraktsiooniline koostis mõjutavad oluliselt filtri tööd. Jämedama filtrimaterjali kasutamine toob kaasa filtraadi kvaliteedi languse. Peenema filtrimaterjali kasutamine põhjustab filtritsükli vähenemist, pesuvee liigset kulu ja vee puhastamise tegevuskulude tõusu.

Filtrimaterjali kvaliteedi oluline näitaja on selle mehaaniline tugevus. Filtrimaterjalide mehaanilist tugevust hinnatakse kahe näitajaga: hõõrdumine (s.o materjali kulumise protsent, mis on tingitud tera hõõrdumisest pesemisel - kuni 0,5) ja lihvitavus (kulumisprotsent tera pragunemise tõttu - kuni 4,0).

Oluliseks filtrimaterjalide kvaliteedinõudeks on nende keemiline vastupidavus filtreeritud veele, see tähendab, et see ei ole rikastatud inimeste tervisele (joogiveetorustikus) või selle tootmistehnoloogiale kahjulike ainetega, kus seda kasutatakse. .

Lisaks ülaltoodud tehnilistele nõuetele läbivad olme- ja joogiveevarustuses kasutatavad filtrimaterjalid sanitaar- ja hügieenihinnangu materjalist vette sattuvate mikroelementide (berüllium, molübdeen, arseen, alumiinium, kroom, koobalt, plii, hõbe, mangaan) suhtes. , vask, tsink, raud, strontsium).

Levinuim filtrimaterjal on kvartsliiv – jõgi või karjäär. Koos liivaga kasutatakse antratsiiti, paisutatud savi, põlenud kivimeid, šungisiiti, vulkaani- ja kõrgahjuräbu, granodioriiti, vahtpolüstüreeni jm (tabel 2).

Paisutatud savi on granuleeritud poorne materjal, mis saadakse savi tooraine põletamisel spetsiaalsetes ahjudes (joonis 4).

Põlenud kivimid on moondunud kivisütt sisaldavad kivimid, mis on põlenud maa-aluste tulekahjude käigus.

Vulkaaniline räbu - materjalid, mis tekivad gaaside kogunemise tulemusena vedelas jahutuslaavas.

Šungitsiit saadakse loodusliku vähese süsinikusisaldusega materjali - šungiidi röstimisel, mis on oma omadustelt lähedane purustatud paisutatud savile.

Filtermaterjalina võib kasutada ka tööstusjäätmeid, kõrgahjuräbu ja vase-nikli tootmise räbu.

Filtritel kasutatakse filtrimaterjalina ka vahtpolüstüreeni. See teraline materjal saadakse lähtematerjali - keemiatööstuses toodetud polüstüreenhelmeste - kuumtöötlemise tulemusena pundumisel.

Tabel 3. Filtrimaterjalide põhiomadused

materjalid	suurus,	Puistetihedus	tihedus,	poorsus,	mehaaniline tugevus,		Koefitsient
					hõõrdumine	lihvitavus
Kvartsliiv	0,6¸1,8		2.6	42			1.17
Paisutatud savi purustatud	0.9	400	1.73	74	3.31	0.63	-
Paisutatud savi pole purustatud	1.18	780	1.91	48	0.17	0.36	1.29
Antratsiit purustatud	0,8¸1,8		1.7	45			1.5
Põlenud kivid	1.0	1250	2.5	52¸60	0.46	3.12	2.0
šungisiit purustatud	1.2	650	2.08	60	0.9	4.9	1.7
Vulkaaniline räbu	1.1	-	2.45	64	0.07	1.05	2.0
Agloporiit	0.9	1030	2.29	54.5	0.2	1.5	-
granodioriit	1.1	1320	2.65	50.0	0.32	2.8	1.7
klinoptiloliit	1.15	750	2.2	51.0	0.4	3.4	2.2
graniitliiv	0.8	1660	2.72	46.0	0.11	1.4	-
kõrgahjuräbu	1.8		2.6	44.0			-
Vahtpolüstürool	1,0¸4,0		0.2	41.0			1.1
Gabbro diabaas	1.0	1580	3.1	48.0	0.15	1.54	1.75

Need filtrimaterjalid ei hõlma kõiki viimastel aastatel pakutud kohalikke filtrimaterjale. Andmeid on agloporiidi, portselanilaastude, granodioriidi jms kasutamise kohta.

Kasutatakse aktiivseid filtermaterjale, mis oma omaduste tõttu suudavad veest eraldada mitte ainult hõljuvaid ja kolloidseid lisandeid, vaid ka tõeliselt lahustunud lisandeid. Kõik kasutavad laialdaselt aktiivsütt, et ekstraheerida veest maitseid ja lõhnu tekitavaid aineid. Looduslikku ioonivahetusmaterjali tseoliiti kasutatakse veest erinevate lahustunud ühendite eemaldamiseks. Selle materjali kättesaadavus ja odavus võimaldavad seda üha laiemalt kasutada filtreerimisseadmete koormana.

Saada oma head tööd teadmistebaasi on lihtne. Kasutage allolevat vormi

Üliõpilased, magistrandid, noored teadlased, kes kasutavad teadmistebaasi oma õpingutes ja töös, on teile väga tänulikud.

postitatud http://www.allbest.ru/

UDK 542.67:544.272

VEDELIKESÜSTEEMIDE MEMBRAANFILTRERIMISE PROTSESSI SIMULERIMINE

Babenõšev Sergei Petrovitš

Tehnikateaduste doktor, professor

Tšernov Pavel Sergejevitš

Vanemõppejõud

Pjatigorski Riiklik Tehnikaülikool, Pjatigorsk, Venemaa

Mamai Dmitri Sergejevitš

magistrant

Stavropoli Riiklik Põllumajandusülikool, Stavropol, Venemaa

On näidatud, et keskmistatud karakteristikute kasutamine valemites, mis seovad filtrimisdeflektorite läbilaskvust poorse struktuuri parameetritega, on lubatud ainult mõnede mudelmembraanide puhul.

Märksõnad: filtreerimiskiirus, pinnahõõrdumine, kapillaar

UDK 542.67:544.272

membraanfiltratsiooniprotsessi modelleerimine vedelate süsteemide puhul.

Babenõšev Sergei Petrovitš

Dr.Sci.Tech, professor

Tšernov Pavel Sergejevitš

Pjatigorski Riiklik Tehnikaülikool, Pjatigorsk, Venemaa

Ema Dmitri Sergejevitš

kraadiõppurid

Stavropoli Riiklik Agraarülikool, Stavropol, Venemaa

Näidatakse, et keskmiste karakteristikute kasutamine valemites, mis seovad omavahel filtreerimisbarjääride läbitungivuse poorse struktuuri parameetritega, on asjakohane ainult mitut tüüpi membraanide puhul.

Märksõnad: filtreerimiskiirus, pinnahõõrdumine, kapillaar

Valgulahuste ultrafiltratsiooni eraldamise suhteliselt madal efektiivsus määras teoreetiliste uuringute läbiviimise, et töötada välja ja põhjendada protsessi intensiivistamise meetodit. Membraanseadmete tootlikkuse tõusu on võimalik saavutada üksikute moodulite filtreerimispinna suurendamisega ja filtreerimiskiiruse suurendamisega, leides vedelate polüdisperssete süsteemide eraldamiseks optimaalsed tingimused. Praegu saab valtsitud membraanielementides saavutada membraanide suure tihendustiheduse, korraldades membraani kohal eraldatava süsteemi laminaarse voolurežiimi, mida piiravad membraani kohal ja all oleva voolu hüdrodünaamilised tingimused, füüsikaline poolläbilaskvate vaheseinte ja drenaažimaterjalide omadused. Eraldamise efektiivsuse vähenemise peamiseks põhjuseks on kontsentratsiooni polarisatsiooni ja membraani saastumise nähtus. Seetõttu on membraanseadmete efektiivse töö vältimatuks tingimuseks eraldatava algsüsteemi eelpuhastus, et eemaldada sellest eraldusprotsessi takistavad mikro- ja makrosuspensioonid. Membraanide eraldamise ja eriti valgulahuste ultrafiltratsiooni mehhanismi täieliku arusaamise puudumine muudab protsessi intensiivistamise suundade ja meetodite valiku raskeks. See on tingitud asjaolust, et siiani puuduvad piisavalt põhjendatud ideed molekulaarse interaktsiooni kohta süsteemis: valgulahus - membraani vahesein. Võimalik, et see on tingitud Coulombi jõudude mõjust ja membraani hüdrofilisatsiooni tingimustest ning hajutatud faasi ja membraani molekulide füüsikalisest vastastikmõjust, mis on määratud van der Waalsi jõudude, elektrostaatilise interaktsiooni või viskoosse hõõrdumise kaudu. pole välistatud. Membraanmeetodite kasutamise praktikas soolalahuse retentsiooni suurendamiseks töödeldakse membraane mõnikord pindaktiivsete ainetega. Membraani modifitseerimine madala molekulmassiga pindaktiivse ainega viib pooride osalise blokeerimiseni, millega kaasneb pooride efektiivse suuruse vähenemine ja eraldamise selektiivsuse suurenemine. Samal ajal stabiliseerub pindaktiivsete ainetega töödeldud membraanide läbilaskvus aja jooksul.

Protsessi intensiivistamine saavutatakse ka proteolüütiliste ensüümide immobiliseerimisega membraanile. Membraani pinnakihtides paiknevad proteaasid, mis interakteeruvad valguga, põhjustavad selle lõhustumist ja takistavad seeläbi geelsete supramembraansete struktuuride teket. Tõhus meetod kontsentratsiooni polarisatsiooni vähendamiseks on membraani kohal ringleva voolu kiiruse suurendamine. Voolu turbulentsi saab suurendada lisades voolu hajutatud osakesi (gaasimulle, tahkeid ja kolloidosakesi jne). Sel juhul toimub kontsentratsiooni polarisatsiooni vähenemine sõltuvalt hajutatud osakeste tihedusest ja suurusest. Läbilaskvuse suurenemine koos turbulentsi suurenemisega on seletatav piirkihi paksuse vähenemisega ja lahuse kontsentratsiooni vähenemisega selles. Lahuse ebapiisav turbulents võib põhjustada 100–300 µm paksuste piirkihtide teket. See laialdaselt kasutatav meetod eraldatava lahuse turbuliseerimiseks tsirkuleeriva voolukiiruse suurendamise teel põhjustab lahuse liigset kuumutamist ja nõuab täiendavate jahutusseadmete kasutamist. Membraanseadme eritootlikkust saab suurendada lühiajalise vedeliku tagasivoolu abil filtreerimisprotsessi töörežiimis. Mõju on seletatav "vahelduva" rõhuga aparaadi töökambris, mis tagab ummistunud pooride sisselaskeavade vabanemise teatud osast neid ummistavatest osakestest. Selliste pulseerimisrežiimide kasutamine võimaldab saavutada polarisatsioonikihi hävitamise efekti, samal ajal kui pulsatsioonisageduse suurenemisega suureneb membraani läbilaskvus ja eraldamise efektiivsus. Membraani regenereerimiseks vee ummikus ultrafiltreerimisel tehakse ettepanek kasutada tagasipesu, mis viiakse läbi ultrafiltrimise käigus permeaadi töötsooni tarnimisega. Samal ajal stabiliseerub aktiivse ultrafiltratsioonitsükli töö. Kontsentratsiooni polarisatsiooni on võimalik vähendada, kasutades membraanidevahelise voolu kontsentreerivat toimet, mis tagab osakeste settimise pöördülekande membraani pinnalt. Paljutõotav suund eraldamise efektiivsuse suurendamiseks tuumafiltrite kasutamisel on anisotroopse struktuuriga tuumamembraani vaheseinte kasutamine. Protsessi intensiivistamise probleemide lahendamisel pööratakse suurt tähelepanu väliste väljade kasutamisele, mis teatud määral määravad ette lahuse komponentide interaktsiooni membraaniga. Kasutatakse ultraheli meetodeid, kuid helilainete tekitamise keerukus tööstuslikes membraanseadmetes takistab nende meetodite kasutuselevõttu. Protsessi intensiivistamine saavutatakse eraldatud lahuse elektrivälja rakendamise ja magnettöötlusega, mis toob kaasa membraanile moodustunud geelkile paksuse vähenemise ja filtreerimiskindluse vähenemise.Palju tähelepanu tööstuslikul kasutamisel. ultrafiltratsiooni eest toiduainetööstuses makstakse saastunud membraanide regenereerimise ja pesemise protsesse. Valgulahuste ultrafiltrimisel toimub pesemine tavaliselt pindaktiivsete ainete ja detergentide lahustega. Tulenevalt toiduainete tootmise spetsiifikast ja arvestades, et eraldatavad lahused on heaks toitekeskkonnaks erinevatele mikroorganismidele, kombineeritakse membraanipesu membraaniseadmete desinfitseerimisega, mida tehakse reeglina üks kord vahetuses vastavalt tehnoloogilistele juhistele. Seega on desinfitseerimisel kaks eesmärki: taastada tootlikkus jääkide eemaldamise kaudu ning tagada tootejääkide eemaldamine ja aparaadi tööpiirkonna mikrobioloogiline puhtus. Membraani regenereerimise efektiivsuse määravad sel juhul pesuvahendi õige valik ja selle kasutusviisid. Lahuse koostisi, regenereerimis- ja membraanseadmete pesemise meetodeid on lai valik. Tavaliselt on membraaniseadmete tööstuslikuks kasutamiseks vaja pesujaama, mille maksumus moodustab kuni 20-25% paigalduse kogumaksumusest. Sellele tuleb lisada, et pesusüsteemid, eriti ensümaatilise iseloomuga, suurendavad oluliselt regenereerimisprotsessi maksumust. Samuti tuleb meeles pidada, et keemiline ja biokeemiline pesemine on üsna pikk protsess. Pesuaine koostis, töötlemisviis sõltuvad eraldatavate lahuste tüübist, membraani vaheseina tüübist ja membraani saastumise astmest. Pesemisprotsessi korraldamine, olenemata eraldatava toote olemusest ja membraani tüübist, viiakse läbi pesulahuse tarnimisega aparaadi tööpiirkonda ja tagades selle ringluse teatud (vähem kui töö) rõhk. Permeaaditsooni töödeldakse lahusega, mis on rõhulanguse toimel läbinud membraani. Piimatoodete eraldamiseks kasutatavate membraanseadmete desinfitseerimiseks soovitatud olemasolevad meetodid ja detergendid tagavad, olenevalt paigaldise läbilaskvuse taastatavuse astmest pärast pesemist, tööpiirkonna täiendava töötlemise happelise koostisega pärast leeliselist pesemist. Tuleb märkida, et ultrafiltreerimisseadmete kasutamise praktika näitab, et pindaktiivsete ainete ja pesuvahenditega pesemine tagab igapäevase töötsükli jooksul rahuldava läbilaskvuse taastamise ning alles pärast mitukümmend tsüklit on märke jõudluse mittetäielikust taastumisest, mis näitab ilmselt eemaldamata setete olemasolu pooriruumis.

Hoolimata asjaolust, et praeguseks on kogunenud küllaltki palju empiirilist materjali, mille analüüs võimaldab enamikel juhtudel ennustada vedelate polüdisperssete süsteemide eraldusprotsessi kineetilisi parameetreid, kerkib tehnoloogilises arvutuses esile kaks peamist küsimust. Ultrafiltratsiooniseadmetest: kui kiiresti permeaadi vool ühe eraldustsükli jooksul väheneb ja kuidas membraani läbilaskvus aja jooksul muutub. Tavaliselt kasutatakse nende lahendamiseks üht või teist meetodit vedelate süsteemide baromembraansel eraldamisel toimuvate protsesside modelleerimiseks. Protsessi teoreetilise kirjelduse väljatöötamise meetodid põhinevad tavaliselt filtreerimise teooriast tulenevatel modifitseeritud sõltuvustel.

Stokesi põhitõdede järgi vedelike filtreerimiskiirus K paksusega poorse materjali kihi kaudu h väikeste väärtuste jaoks Re rõhu erinevuse all DR kirjeldatakse üsna täpselt Darcy võrrandiga:

voolav vedel membraan poorne

kus h on vedeliku dünaamiline viskoossus, K- keskkonna läbilaskvuse koefitsient, mis peaks poorse keskkonna omaduste tõttu võtma arvesse kõiki voolu iseärasusi.

Kõik järgnevad filtreerimismustrite uuringud Darcy seaduse kohaldatavuse raames taanduvad reeglina läbilaskvuse ja filtrikeskkonna omaduste või neid läbivate vedelike omaduste, näiteks Kozeny omaduste vahelise seose kaalumisele. - Karmani võrrand:

või sõltuvus:

kus e - keskmise poorsusega; FROM- pooride kuju konstantne, S- söötme eripind; umbes- käänulisus. Avaldised (2) ja (3) on identsed, kui pooride keskmine raadius r kirjeldatakse võrrandiga:

Kui selle asemel r punktis (3) asendage selle integraalväärtus:

kus f(r) on pooride mahtude jaotusfunktsioon piki raadiust, siis on läbilaskvuse avaldis järgmine:

Tuleb märkida, et lisaks saadud võrrandile (4), mis ei sisalda otseselt tegurit e, kasutatakse laialdaselt teisi konkreetseid valemeid, mis väljendavad k-d poorse struktuuri parameetrite kaudu, mis on saadud nii eksperimentaalselt kui ka selle põhjal. erinevatest mudelitest, mis seda kirjeldavad. Kuid samal ajal ühendatakse vedelike liikumisvõrrandite lahendamisega kogu lähenemisviiside mitmekesisus, eeldusel, et madalate voolukiiruste korral võib inertsiaaltermineid tähelepanuta jätta. Ühe sirgjoonelise kapillaari puhul saab sellise lahenduse, mida nimetatakse Hagen-Poiseuille' võrrandiks, saada vedelikule mõjuvate jõudude tasakaalust, kuna liikumatu vedelikuvoolu korral langeb vedeliku rõhk sisse- ja väljalaskeavas. Kapillaari osa kulub täielikult sisehõõrdejõu viskoossete jõudude ületamiseks, mis on määratud integreerimisega piki kapillaari raadiust, kuju võrrandid:

kus Ff - sisehõõrdejõu tangentsiaalne komponent, mis on seotud osakeste kokkupuutealaga; V on vedeliku lokaalne kiirus, x - koordinaat risti vedeliku kiiruse suunaga

Sel juhul realiseerub kapillaaris nn Poiseuille'i paraboolne voolukiiruse profiil, mis vastab võrrandile (silindrilise mudeli puhul):

Olemasolev vedeliku voolamise paradigma läbi poorse keskkonna põhineb kolmel põhieeldusel:

1. Võrreldes viskoosse hõõrdumisega võib tähelepanuta jätta pooride ristlõike muutusest tingitud takistuse vedelikuvoolule.

2. Poorse keskkonna läbilaskvus on ainult selle geomeetriline omadus, mis ei sõltu vedeliku ja pooride pinna omadustest.

3. Kogu pooride ristlõike ulatuses levib ainult vedelikuvoolu Poiseuille' profiil.

See annab alust eeldada, et madala Reynoldsi arvuga vedeliku voolu korral kulutatakse selle ülekandepotentsiaali ainult pooride pinnahõõrdejõudude ületamiseks. Sel juhul voolukiiruse keskmine väärtus poorides Vkolmap peaks olema korda suurem kui võrrandi (1) abil arvutatud väärtus:

Võttes arvesse ülaltoodud eeldusi ja võrrandeid (4), (5), (6) ja (7), on kogu hõõrdejõud Ftlk pooride pinnal võib olla esitatud järgmisel kujul:

kus F- poorse keskkonna pindala, mis on seotud selle mahuga

Võrdsus FTP vedeliku rõhu langusele poorse kihi piiridel paksusega L, korrutatuna pooridele langeva üldpinna osaga, saame selle

need. Darcy seadus (1), kus K on kooskõlas avaldisega (2).

Hinnates nende valemite praktilise kasutamise võimalust tööstuslike membraanide läbilaskvuse esialgseks arvutamiseks, võtame arvesse, et kui muud asjaolud on võrdsed, määratakse filtratsioonikiiruse väärtus poolläbilaskva membraani parameetrite ja füüsikalis-keemiliste omadustega. eraldatava vedeliku süsteemi kohta.

Üldtunnustatud seisukoht on, et poorse keskkonna kõige täiuslikum omadus on pooride suuruse jaotuskõver raadiuste ulatuses. Integreerides need kõverad vastavalt punktile (4), on võimalik saada väärtuste sõltuvus To pooride raadiusele, mis võimaldaks kvantifitseerida erineva suurusega pooride mõju filtreerimise kineetilistele parameetritele. Punktide (2) ja (4) alusel arvutatud läbilaskvuste võrdlus näitab aga, et isegi homogeensete poorsete struktuuride puhul on tulemustes peaaegu alati märkimisväärne lahknevus. Seetõttu ei ole polümeersete ja anorgaaniliste membraanide tavaliste tööstuslike proovide jaoks üsna õige määrata keskkonna K läbilaskvusteguri väärtusi võrrandite (2) ja (4) abil; need valemid kehtivad ainult mudelpoorsete keskkondade jaoks. .

Kõigist vedelatest süsteemidest on enim uuritud neid, milles dispersioonikeskkonnaks on vesi. Samas on andmeid, mis tõestavad vahetult pooride pinnal toimuvate nähtuste mõju nendes rõhulangusest tingitud veevoolu kiirusele. Selle vähenemist Poiseuille'i voolukiirusega võrreldes võib seletada viskoossuse suurenemisega, mis on põhjustatud veemolekulide orientatsioonist faasipiiri lähedal. Seda kinnitab kaudselt vee struktuuri katkemise mõju temperatuuril üle 65 ° C, kui selle viskoossus kapillaarides muutub samaks kui mahu väärtused. Voolukiiruse suurenemine hüdrofoobse keskkonna poorides on tavaliselt seotud seinalähedase veekihi viskoossuse vähenemisega ning piirtingimus, mille korral vedeliku kiirus pinnal on null, asendub libisemisvooluga. tingimusel, lisades Hagen-Poiseuille' võrrandisse sobiva paranduse libisemiskoefitsiendi kujul. Samal ajal märgitakse töös spetsiaalsete libisemistasandite olemasolu, mida iseloomustab vedeliku põhiosa viskoossuse järsk muutus pinnast märkimisväärsel kaugusel. Füüsikalis-keemilise koostise keerukus ja sellest tulenevalt näiteks piimatööstuses tegelikult kasutatavate vedelike süsteemide omadused seavad kahtluse alla võimaluse seda tegurit arvesse võtta, lisades Hagen-Poiseuille'i või Darcysse mingi keskmise viskoossuse väärtuse. võrrand. Pöördosmoosi baromembraani eraldamise korral, näiteks loodusliku vadaku puhul, on seotud vee olemasolu membraani poorides täiesti võimalik. Oma füüsikaliste omaduste poolest erineb see tavalisest, see tähendab tasuta. Seda võib iseloomustada kui piisava nihketugevusega viskoosset plastilist vedelikku. Kui tekib rõhugradient, mis ületab veidi selle nihketugevusega määratud algväärtust, võib nanopoorses keskkonnas toimuda lineaarse Darcy seadusega kirjeldatud filtreerimisprotsess. Sellest vaatenurgast võib seda pidada lineaarse filtreerimise seaduse kohaldatavuse alumiseks piiriks.

BIBLIOGRAAFIA

1. Babenõšev S.P. Rõhu määramine baromembraani aparaadi kanalis [Tekst] / S.P. Babenõšev, G.A. Vitanov, A.G. Skorokhodov // Põllumajanduse mehhaniseerimine ja elektrifitseerimine: laup. teaduslik tr. Nr 7 - Stavropol: SSAU 2007. - S. 9-10.

2. Babenõšev S.P. Dispergeeritud faasi osakese radiaalkiiruse arvutamine spiraalse voolu turbulaatoriga baromembraanaparaadi kanalis [Tekst] / S.P. Babenõšev, G.A. Vitanov, A.G. Skorokhodov // Põllumajanduse mehhaniseerimine ja elektrifitseerimine: laup. teaduslik tr. Nr 7 - Stavropol: SSAU 2007.- S. 11-12.

3. Babenõšev S.P. Vadaku permeaadi voolu läbi nanopoorse keskkonna kirjelduse vormistamise tunnused [Tekst] / S.P. Babenõšev, I.A. Evdokimov // Põllumajandusliku tooraine ladustamine ja töötlemine: laup. teaduslik tr. Nr 7 - Stavropol: SevKavGTU 2008.- S. 37-39.

4. Greg S., Sing K. Adsorptsioon, eripind, poorsus [Tekst] / S. Greg, K. Sing. M.: Mir, 1970 - 120ndad.

5. Devien M. Haruldaste gaaside voolud ja soojusülekanne [Tekst] / M. Devien. M.: Toim. välismaa lit., 1962 - 346s.

6. Slezkin N.A. Viskoosse kokkusurumatu vedeliku dünaamika [Tekst] / N.A. Slezkin. M.: Gostekhizdat, 1955 - 530ndad.

7. Happel J., Brener G. Hüdrodünaamika madalate Reynoldsi arvude juures [Tekst] / J. Happel, G. Brener. M.: Mir, 1976 - 380ndad.

8. Tšurajev N.V. Poorsete kehade massiülekandeprotsesside füüsikaline keemia [Tekst] / N.V. Tšurajev. M.: Keemia, 1990 - 452s.

9. Scheidegger A.E. Läbi poorse keskkonna vedeliku voolamise füüsika [Tekst] / A.E. Scheidegger. M.: GNTINL, 1960 - 348 s..

10. Tšurajev N.V., Sobolev V.D., Zorin Z.M. Vedelike viskoossuse mõõtmine kvartskapillaarides // Spec. Arutage. Faraday Soc. N.Y.-L.: akad. ajakirjandus, 1971.

Majutatud saidil Allbest.ru

...

Sarnased dokumendid

Homogeenses poorses keskkonnas kokkusurumatu vedeliku ühemõõtmelise püsioleku filtreerimise protsessi indikaatorite arvutamine. Plano-radiaalne vooluskeem, peamised omadused: reservuaari rõhk, mahuline filtreerimiskiirus, õlivarud reservuaarielemendis.

kursusetöö, lisatud 25.04.2014


Membraanvee puhastamise tehnoloogia. Membraaniprotsesside klassifikatsioon. Membraanfiltri kasutamise eelised. Universaalsed membraansüsteemid joogivee puhastamiseks. Joogivee puhastussüsteemi vahetatavad komponendid. PCP tootmisprotsess.

abstraktne, lisatud 10.02.2011


Näide maardla naftavarude arendamise protsessi modelleerimisest, kasutades filtreerimisvoolu suuna muutmise tehnoloogiaid. Kasu, mis saadakse tootmiskaevude töö reguleerimisest. Veehoidlate arendusvõimaluste efektiivsuse võrdlus.

artikkel, lisatud 24.10.2013


Filtreerimise mõiste kui heterogeensete vedeliku- ja gaasisüsteemide eraldamise protsess. Filtreerimiskiirus ja selle eesmärgid. Filtreerimise tüüpide omadused. Perioodilise ja pideva toimega filtreerimisseadmed. Filtreerimise teooria põhisätted.

esitlus, lisatud 19.02.2013


Tööstuslik rakendus ja vedela keskkonna segamise meetodid, protsessi intensiivsuse ja efektiivsuse näitajad. Vedeliku liikumine aparaadis segistiga, aparaadi ehitusskeem. Segamisprotsessile kulunud energia arvutamise valemid.

esitlus, lisatud 29.09.2013


Gaaside peamiste eeliste ja nende omaduste iseloomustus seoses õhu omadustega. Gaaside dielektriline konstant ja selle muutumine rõhu suurenemisel. Õhuniiskuse mõju selle dielektrilisele konstandile. Rekombinatsiooni protsessi olemus.

abstraktne, lisatud 30.04.2013


Pideva viskoosfiltrisüsteemi analüüs KKF-18 filtritel ettevõttes Sibvolokno LLC. Olemasolevate automatiseerimissüsteemide analüüs koos funktsionaalsete ülesannete jagamisega. Praeguse automaatjuhtimissüsteemi puuduste hindamine, selle optimeerimise viisid.

praktikaaruanne, lisatud 28.04.2011


Vedeliku taseme ja kontsentratsiooni kontroll. Mõõtekanalite struktuurne modelleerimine. Mõõtesüsteemi automatiseerimisskeemi väljatöötamine. Edastusfunktsiooni valik. Mõõtevahendite karakteristikute (ajaline, statistiline, sageduskarakteristik, faasireaktsioon) analüüs.

kursusetöö, lisatud 12.12.2013


Filtreerimine purunenud ja purunenud-poorsetes moodustistes. Murdunud moodustiste klassifikatsioon, nende läbilaskvus. Kapillaarimmutamine füüsikalis-keemilise ja termilise üleujutuse ajal. Murdunud-poorsete reservuaaride õli taaskasutamine. Keskkonnakaitse.

kursusetöö, lisatud 05.05.2009


Mudelite eesmärk ja klassifikatsioon, lähenemised nende ehitamisele. Matemaatiliste mudelite koostamine eksperimentaalsete ja statistiliste meetoditega. Digitaalsete juhtimissüsteemide modelleerimine ja arvutamine. Rektifikatsiooniprotsessi staatilise mudeli väljatöötamine ja uurimine.