Raudkonstruktsioonide kõige kohutavam vaenlane - metalli korrosioon. See hävitab kõik metalltooted, eriti kõrge õhuniiskuse tingimustes. Korrosioon on allutatud mitte ainult rauale, vaid ka teistele metallidele, kuigi nendest valmistatud toodete hävitamise aeg on palju pikem. Inimkond võitleb pidevalt hävinguga, mille on põhjustanud metalli korrosioon, ja loob selle vastu kaitsmiseks mitmesuguseid võimalusi, kuid probleemile pole veel globaalset lahendust leitud ja igal aastal hävib kümnendik metallist korrosiooni tõttu.

Ühte tootesse kogutud erinevad metallid puutuvad kõige enam kokku korrosioonikahjustusega. Kui metallidel on erinev elektrokeemiline potentsiaal, siis niiskusega kokkupuutel muutuvad need elektroodideks ja lagunevad kiiresti. Nii et vase omadused ei ühildu raua ja alumiiniumi omadustega. Alumiinium ei ühildu tinaga ja tsink vasega.

Metallide elastsus ja plastilisus

Lisaks korrosioonikindlusele ja omavahelisel ühilduvusele on kasutamisel olulised ka muud mehaanilised omadused, nagu nt. metallide tugevus, plastilisus, nende elastsus. Võrdleme sama sektsiooni traati, mis on valmistatud erinevatest metallidest. Alumiiniumtraat puruneb üsna kergesti, samas kui vask- ja raudtraat taluvad suuri koormusi. Pole ime, et muusikariistade keeled, mille funktsioonideks on just suure koormuse talumine, on valmistatud terasest. Metalli suurenenud tõmbetugevus on vajalik ka elektriülekandeliinide juhtmete, kaablite ja paljude muude konstruktsioonide jaoks. Lisaks metalli tõmbetugevusele on olulised survetugevus, paindetugevus jm.

Kui õhuke terasplaat on painutatud ja seejärel vabastatud, sirgub see välja, avaldades selle omadusi metallide elastsus. Sageli on metallkonstruktsioonid spetsiaalselt konstrueeritud nii, et neil oleks elastsus. Seega on vedrude, tihvtide, amortisaatorite jaoks vajalik elastne deformatsioon. Teised tooted on disainitud nii, et elastsus oleks minimaalne. See on tüüpiline peamiselt talade või erinevate mehhanismide jaoks.

omadus, tagurpidi metallide elastsus nimetatakse plastilisuseks. See väljendub selles, et koormuse mõjul olev toode muudab oma kuju - see deformeerub, kuid ei vaju samal ajal kokku. Ja pärast koormuse eemaldamist säilitab see uue kuju. Näiteks nael, mis on löögi mõjul painutatud ja jääb kõveraks.

Metallide plastilisus on eriti oluline nende kunstilisel töötlemisel meetodite, tagaajamise, filigraansuse, stantsimise ja paljude teiste abil. Metallide tugevus, plastilisus suureneb nende termilise töötlemise ajal, samuti termokeemiliste mõjude tagajärjel; näiteks terasesulamite karburiseerimine või nitridimine. Juba ammustest aegadest on tugevuse suurendamiseks kasutatud sellist meetodit nagu pinnakarastamine. Me kõik teame sellist väljendit nagu "peksa vikat maha". See tähendab, et süli tööpind on karastatud välise metallikihi sepistamise teel.

Raskused ideaalse metalli valimisel

On võimatu leida metalli, mille omadused oleksid ideaalsed mis tahes konkreetse disaini jaoks. Näiteks võite võtta tavalised nõud - pann. Alates iidsetest aegadest on selle valmistamiseks kasutatud vaske ja vasesulameid, mida iseloomustab hea soojusjuhtivus. Vasetooted aga oksüdeerusid liiga kiiresti ja muutusid kasutuskõlbmatuks. 18. sajandil õpiti tinatama pottide ja muude nõude sisepinda – panema peale tinakihti, mis takistas oksüdeerumist.

Rootsi teadlaste uusim arendus on erilise vastupidavusega kolmekihilised nõud: selle välimine kiht on soojusintensiivsest ja soojust juhtivast vasest, keskmine kiht on alumiiniumist ning sisemine kiht on valmistatud oksüdatsioonikindlast roostevabast. terasest.

Kuni viimase ajani hinnati metalli plastilisust selle deformatsiooni mis tahes tingimustes katsekehade tõmbekatse tulemuste põhjal. Nende andmete põhjal arvatakse, et mida kõrgem on kõigi metallide elastsus, seda kõrgem on temperatuur, mille juures neid töödeldakse. Tegelikkuses pole see temperatuuri mõju tavaline.

Yu. M. Chizhikov soovitab viit tüüpilist temperatuuri mõju plastilisuse piirile Δh / H, mida iseloomustab suhteline kokkusurumine (joonis 51). Kõver 1 iseloomustab metalle ja sulameid, mille plastilisus temperatuuri tõustes suureneb. See kõver on tüüpiline süsinik- ja legeerkonstruktsiooniterastele jne. Kõver 2 on näidatud metallide ja sulamite puhul, mille elastsus temperatuuri tõustes väheneb. See kõver kehtib ainult mõnede kõrgsulamite sulamite puhul, kuid see pakub rohkem huvi, näidates, et elastsus ei suurene alati temperatuuri tõustes. Kõver 3 iseloomustab metalle ja sulameid, mille plastilisus muutub temperatuuri tõustes väga vähe. Nende hulgas on palju kvaliteetseid legeerteraseid. Vastavalt kõverale 4, kui temperatuur tõuseb teatud keskmiseni, suureneb plastilisus; temperatuuri edasise tõusuga see väheneb. Kõver 5 näitab, et mõnel keskmisel temperatuuril toimub plastilisuse vähenemine; kõrgemal või madalamal temperatuuril on plastilisus suurem. See kõver on tüüpiline kaubanduslikult puhta raua jaoks.

Terase keemilise koostise mõju

Sisu süsinik terases kuni 0,8-1%, vähendab veidi metalli elastsust. Terase süsinikusisalduse suurenemine toob kaasa asjaolu, et valatud metalli saab töödelda ainult sepistamise teel. Niisiis töödeldakse umbes 1,5% C sisaldavaid teraseid valatud olekus sepistamise teel. Pärast esmase konstruktsiooni sepistamist või purustamist ja teisendamist sekundaarstruktuuriks saab neid rullida.

Süsinik kuulub aktiivsete elementide hulka, mis mõjutavad deformatsioonikindluse muutumist. Süsiniku eriti märgatav mõju deformatsioonikindluse suurenemisele algab selle sisaldusest 0,5% või rohkem.

Mangaan suurendab metalli plastilise deformeerumise võimet, kuna see moodustab väävliga sulfiidi, mis on metallis sfääriliste lisanditena. Suurenenud mangaanisisaldusega (12% või rohkem) sõltub metalli elastsus terase valamise tingimustest. Niisiis, kuumvalumetall valtsitakse ja sepistatakse jämedateralise struktuuri tõttu halvemini. Madalal temperatuuril valatud metall on peeneteralise struktuuriga ja sobib hästi survetöötluseks, kuid selle vastupidavus deformatsioonile suureneb järsult.

Nikkel on hea gaasi neelaja sulametallis. See nikli omadus on eriti oluline vesiniku juuresolekul terases. Erinevalt mangaanist paikneb nikkel ja selle kombinatsioon väävliga (nikkelsulfiid) terases piki terade piire, mis aitab kaasa punase rabeduse ilmnemisele. Madalama sulamistemperatuuriga nikkelsulfiidid suurendavad teraste kalduvust läbi põleda. Nikli mõju deformatsioonikindlusele on ebaoluline.

Kroom aitab kaasa jämedateralise struktuuri kujunemisele. Jämedateraline sammasstruktuur suurtes valuplokkides võib jahutamise ajal põhjustada kristallidevaheliste pragude ilmnemist. See on eriti märgatav suure süsinikusisaldusega kroomteraste puhul. Mõnes kõrge süsinikusisaldusega terases, nagu EH12 või kroom-kel terases (3-4% Ni, 1-5% Cr), võivad need praod isegi pinnale tekkida. Terases sisalduv kroom, eriti nikli- või kõrge süsinikusisaldusega, suurendab järsult vastupidavust deformatsioonile tänu kroomkarbiidide olemasolule, mis on vastupidavad isegi kõrgetel temperatuuridel.

Vanaadium, nagu mangaan, omab afiinsust hapniku suhtes, on hea deoksüdeerija. Lisaks toimib vanaadium, nagu räni, hea degaseerijana. Praktika ja uuringutega on kindlaks tehtud, et vanaadium aitab kaasa valuploki peeneteralise struktuuri moodustumisele, samal ajal kui terase elastsus suureneb.

Volfram vähendab terase plastilisust kuumas olekus ja suurendab vastupidavust deformatsioonile. Mõnda valatud volframi sisaldavat terast töödeldakse esmalt sepistamise teel ja alles pärast valuploki sekundaarset kuumutamist rullitakse rullides.

terasest sisuga molübdeen on isekõvastuvad. Molübdeeni sisaldus terases ei vähenda plastilise kuju muutumise võimet sepistamise või valtsimise ajal. Samal ajal on vastupidavus deformatsioonile veidi suurenenud. Suures koguses (kuni 1,5% või rohkem) molübdeeni sisaldavate teraste puuduseks on nende võime jahutamise ajal õhu käes kõveneda, millega mõnikord kaasneb pragude ilmnemine. Madala molübdeenisisaldusega (0,25–0,3%) teraste puhul seda nähtust ei täheldata.

metallis väävel esineb kõige sagedamini FeS ja MnS ühendite kujul. Terases olevate legeerivate elementide (Cr, W ja eriti Ni) juuresolekul moodustab väävel nendega ühinedes sulfiide, mis sadestuvad piki metalliterade piire. Need madalama sulamistemperatuuri ja -tugevusega sulfiidid põhjustavad punast. terase rabedus plasti töötlemisel temperatuurivahemikus 800–1000 ° C. Lisaks põhjustavad sulfiidid metalli läbipõlemise ohtu 1200 ° C lähedasel temperatuuril.

Kättesaadavus vesinik terases aitab kaasa sisemiste pragude-helveste tekkele. Vesinikul ei ole otsest mõju plastilisusele ja vastupidavusele deformatsioonile.

metallis lämmastik on teiste elementidega ühendite kujul. Nitriidide sisaldus vahemikus 0,002-0,005% ei avalda metalli elastsusele märgatavat mõju. Kui nitriidide sisaldus suureneb 0,03% -ni ja üle selle, muutub metall külma- ja pragude rabedaks. Lämmastiku lisamine, eriti korrosioonikindlale terasele, vähendab aga esmase tera suurust valamisel. Niisiis aitab kuni 25% kroomisisaldusega korrosioonikindla terase lämmastikusisaldus vahemikus 0,15–0,2% peeneteralise struktuuri saamist ja plastilisuse parandamist koos deformatsioonikindluse samaaegse suurenemisega. Mittemetallilised lisandid oksiidide kujul (eriti FeO) mõjutavad metalli elastsust kõrgel temperatuuril halvasti. Mitmete uuringute kohaselt ei tohiks oksiidide kogus ületada 0,01%. Suurema oksiidisisaldusega metallis, olenemata nende kujust ja olemusest, tekivad isegi sepistamise deformatsiooni korral praod.

Lisaks vaadeldavatele üldistele tehnoloogilistele omadustele (plastilisus ja vastupidavus deformatsioonile) on igal metallil või sulamil ka spetsiifilised omadused, mida on vaja teada ja tehnoloogiliste režiimide väljatöötamisel arvestada. Seega on vabalt lõikaval terasel (kõrge väävlisisaldusega süsinikteras) madal hõõrdetegur, mis muudab rullide haardumise rullimise ajal keeruliseks.

Paljud legeerterased on altid pragunemisele, liigsele dekarburatsioonile ja ülekuumenemisele. Tehnoloogilise protsessi nõuetekohaseks läbiviimiseks tuleb arvesse võtta kõiki neid ja muid iga metalli omadusi.

Metalli vormimisprotsessid põhinevad metallmaterjalide võimel muutuda rakendatud koormuse mõjul plastiliseks olekuks. Seetõttu on tehnoloogilise protsessi kõige ratsionaalsemaks valikuks vaja teada tegureid, mille abil saab plastilisust kontrollida.

plastilisus - metalli võime muuta oma kuju koormuse all ilma purunemata ja säilitada seda pärast koormuse eemaldamist.

Peamised tegurid, mis mõjutavad metallide elastsust survetöötluse ajal, on järgmised:

• deformeeritud metalli koostis ja struktuur;
• deformatsiooniaegse pingeseisundi diagramm;
• deformatsioonitemperatuur;
• ebaühtlane deformatsioon;
• pingekiirus;
• deformatsiooni aste;
• kuumtöötlusrežiim.

Mõelge kõigi nende tegurite mõjule.

Deformeeritava metalli koostis ja struktuur. Reeglina on puhastel metallidel maksimaalne elastsus. Kuid puhtal kujul madala tugevuse tõttu ei kasutata metalle toodete tootmiseks peaaegu kunagi. Seetõttu lisatakse metallidele muid keemilisi elemente (legeerivaid lisandeid), et tekitada neis vajalike omaduste kompleks. Lisaks sisaldavad metallid tavaliselt lisandeid – keemilisi elemente, mis sisenevad metalli maagist kaevandamisel, sulatamisel, kuumutamisel jne. Lisandite eemaldamise protsess on sageli keeruline või majanduslikult kahjumlik, seetõttu on nende sisaldus sulamites tavaliselt piiratud ja nende lubatud väärtus on fikseeritud sisaldus vastava sulami kaubamärgis. Näiteks terases vähendavad plastilisust järsult lisandid nagu Sn, Pb, Sb, S, P, H, O jne. Need ei lahustu rauas peaaegu üldse, paiknevad piki terade piire, nõrgendades omavahelist sidet. Lisaks on nende elementide ja nende eutektiliste ühendite sulamistemperatuurid rauaga palju madalamad kui raual endal. Seetõttu võib kuumdeformatsiooni ajal nende lisandite sisaldus, mis ületab sulamise tõttu lubatud piirnorme, viia terase elastsuse täieliku kadumiseni. Seega põhjustab terase suurenenud väävlisisaldus kuumtöötlemisel pragude tekkimist. Seda nähtust nimetatakse "punane rabedus". Tuleb meeles pidada, et legeeriva elemendi ja kahjuliku lisandi erinevus on üsna meelevaldne. Isegi ühe sulami aluseks oleva metalli puhul võib sama element sulamis toimida nii legeeriva elemendi kui ka lisandina. Näiteks paljudes sepistatud alumiiniumisulamites on räni kahjulik ja selle sisaldus on piiratud, kuid on alumiiniumisulameid, milles räni on peamine legeeriv lisand, näiteks silumiumivalusulamid.

Sulamite plastilisust mõjutab suuresti nende struktuur. Tahked lahused on tavaliselt sulamitest kõige suurema plastilisusega. Sulamite struktuuri heterogeensus (heterogeensus) viib plastilisuse vähenemiseni. Sama keemilise koostisega on ühefaasiline sulam plastilisem kui kahefaasiline, kuna kahefaasilise sulami faasidel on erinevad mehaanilised omadused ja deformatsioon kulgeb ebaühtlaselt. Peeneteraline materjal on plastilisem kui jämedateraline ja deformeerunud toorik plastilisem kui valuplokk, kuna viimase valustruktuur on jämedam, keemilise koostise poolest ebahomogeenne, sellel on kandeid ja muid valulikku päritolu defekte.

Pingeseisundi skeem deformatsiooni ajal. On kindlaks tehtud, et metallmaterjalid võivad deformatsioonitingimuste muutumisel muutuda rabedast olekust plastiliseks ja vastupidi. Seetõttu on õigem arvata, et looduses ei eksisteeri püsiva omaduste tasemega kehasid, vaid on habras ja plastiline aine olek, mille määravad deformatsiooniaegsed koormustingimused. Samas suurendab deformatsiooni käigus tekkivate survepingete osakaalu suurenemine töödeldava metalli elastsust. Metallmaterjalidel on suurim plastilisus igakülgse kokkusurumise korral. Sel juhul on teradevahelised nihked takistatud ja kogu deformatsioon toimub nihestuste graanulisisese nihke tõttu. Tõmbepingete ilmnemisega skeemis väheneb plastilisus. Metallidel on madalaim elastsus igakülgse pinge all. Metalli vormimise tehnoloogilistes protsessides püüavad nad harvade eranditega sellist pingeseisundi skeemi vältida.

deformatsiooni temperatuur. Metallide minimaalset plastilisust täheldatakse aatomite vähese termilise liikuvuse tõttu Kelvini skaalal absoluutse nulli lähedasel temperatuuril. Ligikaudu temperatuurivahemikus 0 kuni (0,2-0,25) Г w „ kus Г pl on sulamistemperatuur absoluutskaalal, nimetatakse deformatsiooni külmaks. Nendel temperatuuridel võib eirata metallide redutseerimisprotsesse, näiteks taastumist. Temperatuuri tõustes suureneb metallide plastilisus. Sel juhul iseloomustab metalli deformeerumist kõrgendatud temperatuuridel samaaegne kõvenemis- ja pehmenemisprotsesside esinemine. Taastumine, mis vähendab dislokatsioonide tihedust kuumade deformatsioonide ajal ja viib tugevuse vähenemiseni, saab olla ainult taastumine või taastumine ja ümberkristallimine. Kuumdeformatsiooni ajal toimuvad pehmenemisprotsessid on sarnased külmdeformatsioonijärgse lõõmutamise ajal toimuvate pehmenemisprotsessidega. Seega väheneb tagasipöördumise ajal dislokatsioonide tihedus nende liikuvuse suurenemise tagajärjel ja sellega kaasneb dislokatsioonide joondamine seinteks (polügonisatsioon) ning ümberkristallimise ajal nihkuvad dislokatsioonid kõrge nurgaga piiride tõttu. Kuna deformatsiooniprotsessi käigus toimuvatel taastumisprotsessidel on oma eripärad, on õigem kasutada termineid dünaamiline tootlus(sisse

number, dünaamiline polügonisatsioon) Ja dünaamiline ümberkristallimine, erinevalt deformatsioonijärgse lõõmutamise ajal toimuvatest staatilistest taastumis- ja ümberkristallimisprotsessidest. Puhaste metallide puhul toimub tagasitulek temperatuuridel, mis ületavad (0,25–0,30) G PL. Lisandite olemasolu metallis takistab dislokatsioonide liikumist ja tõstab tagasivoolu temperatuuri. Tagasivoolu vool deformatsiooniprotsessi ajal vähendab metalli vastupidavust deformatsioonile ja suurendab selle plastilisust, kuid samal ajal täheldatakse siiski metalli kõvenemist, kuigi selle intensiivsus on väiksem kui külmdeformatsioonil.

Ümberkristallimisprotsess vastavalt A. A. Bochvari valemile puhaste metallide jaoks algab temperatuuril ligikaudu 0,4 G 11 L. Lisandid tõstavad seda temperatuuri. Dünaamiline ümberkristallisatsioon erineb staatilisest ümberkristallimisest selle poolest, et väikese dislokatsioonitihedusega tekkinud kristalliseerunud terad neetitakse nende kasvamise käigus järk-järgult, kuna pideva deformatsiooni tõttu dislokatsioonitihedus neis suureneb. Esialgu ümberkristalliseerunud piirkonnad hakkavad varem kõvenema ning neis saavutatakse kiiremini uute ümberkristalliseerunud terade tuumastamiseks vajalik kriitiline dislokatsioonitihedus, mis seejärel kivistuvad jne.tera suurus. Nii dünaamilise taastumise kui ka dünaamilise ümberkristallimise jaoks esitatud tõelise pinge ja tegeliku deformatsiooni graafikuid (joonis 2.6) iseloomustatakse pärast deformatsiooni kõvenemisetappi ühtlase voolu faasiga.

Deformatsioonirežiimi valimisel tuleb arvestada, et metalli sulamistemperatuurile lähedasel temperatuuril üle kuumeneda või läbi põlema. Esimene nähtus on see, et pärast kollektiivse ümberkristallimise piirkonna maksimumväärtuste saavutamist hakkab plastilisus kaugele arenenud kollektiivse ümberkristallimise tõttu järk-järgult vähenema, mis põhjustab selles etapis liiga jämedate terade moodustumist. Väga kõrgetel temperatuuridel võivad nii tugevus kui plastilisus järsult väheneda, mis on põhjustatud ülepõlemisest – tugevast kristallidevahelisest oksüdatsioonist ja mõnikord ka lisandite osalisest sulamisest tera piiril. Kui esimest abielutüüpi saab töödeldava detaili korduva kuumtöötlemisega parandada, peetakse läbipõlemist parandamatuks abieluks ja selline toorik saadetakse ümbersulatamiseks. Seega on metallidel suurim plastilisus vahemikus resulamistemperatuurini. Ülemine piir peaks siiski olema allpool tera piiri oksüdatsioonitemperatuuri. Tootes oleva struktuuri oluline parameeter, mis saadakse temperatuurist kõrgemal temperatuuril deformatsioonil

ümberkristallimise voorud, on tera suurus, mis mõjutab suuresti toodete mehaanilisi omadusi. Metallide tera suuruse sõltuvust pärast deformatsiooni koos järgneva ümberkristallimisega ühelt poolt temperatuurist ja teiselt poolt deformatsiooni astmest esitatakse tavaliselt mahuliste ümberkristallimise diagrammidega (joonis 2.7), mis koostatakse vastavalt spetsiaalselt läbi viidud katsete tulemustele. Need diagrammid on iseloomulikud igale metallile ja sulamile ning neid kasutatakse deformatsiooni temperatuurirežiimi valimiseks.

B, MPa

B, MPa

Riis. 2.6. Tegeliku pinge 5 sõltuvus tegelikust deformatsioonist e (kõverate arvud on deformatsioonikiirused, s -1): aga- armco-raud, 700 °С;

6 - teras 0,25% C

Ebaühtlane deformatsioon. Peamisteks põhjusteks, mis põhjustavad pingete ja deformatsioonide ebaühtlast jaotumist töödeldavas kehas, on töödeldava materjali füüsikaliste omaduste heterogeensus, kontakthõõrdumine, tooriku ja töövahendi kuju.

Ebaühtlase deformatsiooni tingimustes saavad keha üksikud elemendid erineva suuruse muutuse. Kuna töödeldav keha on aktsepteeritud pideva keskkonnana, siis need piirkonnad, mis saavad suure deformatsiooni, avaldavad teatud mõju väiksema deformatsiooniga aladele ja vastupidi. Selle tulemusena tekivad kehas vastastikku tasakaalustatud lisapinged, mida otseselt välisjõudude toimel tekkinud pingeseisundi skeem ei määra. Täiendavad pinged võivad teatud piirides

töötlemistingimused muudavad deformeeritava keha pingeseisundi skeemi. Eriti ohtlik on tõsiasi, et mõnes kehaosas tekivad tõmbepinged, mis võivad viia tooriku hävimiseni, kuigi sel juhul väljendub pingeseisundi üldine skeem, mis on soodne igakülgse kokkusurumise skeem. plastilisuse ilming.

Riis. 2.7.

Täiendavad pinged, mis on deformeeritava keha (tooriku) mahus vastastikku tasakaalustatud, võib jagada kolme tüüpi: esimest liiki pinged (tsoonilised), tasakaalustatud üksikute tsoonide või tooriku osade vahel; teist tüüpi pinged, mis on tasakaalustatud tooriku üksikute terade vahel; kolmandat tüüpi pinged, mis on tasakaalustatud ühes terakeses. Ebaühtlase deformatsiooni näide on tünni moodustumine väänamise ajal, mis tekib tööriista ja näidise vahelise hõõrdumise tagajärjel.

Deformatsiooni kiirus. Metallide töötlemisel survega eristatakse kahte kiirust: deformatsioonikiirust ehk masina töökeha liikumiskiirust (haamernaine, pressliugur jne) ja deformatsioonikiirust ko ehk muutuse kiirust. deformatsiooniaste r ajaühiku kohta, mida saab arvutada järgmise valemi abil:

Samal ajal varieerub traditsiooniliste metallide survega töötlemise tüüpide korral deformatsioonikiiruste vahemik vahemikus 10 1 kuni 10 5 s ". See väärtus on mugavam kirjeldada deformatsioonikiiruse tingimuste mõju plastilisusele, kuna see ei sõltu töödeldava detaili mõõtmetest.Sellega seoses on võimalik õigesti võrrelda erinevaid metallivormimisprotsesse, mille käigus on võimalik deformeerida mitmegrammise massiga toorikuid ja näiteks mitmetonniseid valuplokke .Esimesel lähenemisel võib öelda, et mida suurem on deformatsioonikiirus, seda madalam on elastsus.Samas tuleks arvestada metalli kuumenemisega deformatsiooni käigus eralduva soojuse toimel. Peale selle on kuumutamise intensiivsus seda suurem, mida kõrgem on metalli kuumenemine. deformatsioonikiirus.Seetõttu on külmtöötlemisel madalal deformatsioonikiirusel vähe mõju plastilisusele.Kõrged kiirused tagavad deformeeritava keha kuumenemise, mis aitab kaasa difusiooniprotsesside arengule ja sellest tulenevalt metalli plastilisuse mõningasele taastamisele.

Kuumtöötlemise ajal avaldab deformatsioonikiirus plastilisusele nõrgemat mõju kui külmtöötlemise ajal, kuna deformatsioonist tingitud kõvenemisele kattub kõrge temperatuur, mis aitab kaasa pehmenemisprotsesside ilmnemisele, mis on tingitud kuumtöötluse kiirenemisest. aatomite difusiooniline liikuvus.

?= Nlr.*100%

Riis. 2.8. Alumiiniumsulami D1 mehaaniliste omaduste sõltuvus külmvaltsimise ajal vähenemise astmest

Deformatsiooni aste. Kõvenemise all mõistetakse tavaliselt survetöötluse käigus karastamist.

Laiemas mõttes kõvenemine - see on struktuursete muutuste ja nendega seotud omaduste muutuste kogum plastilise deformatsiooni käigus. Survega külmtöötlemisel deformatsiooniastme suurenemisega deformatsioonikindluse näitajad (tõmbetugevus, voolavuspiir ja kõvadus) suurenevad ning plastilisusnäitajad (suhteline pikenemine ja ahenemine) langevad (joonis 2.8). Kui metalli deformeeruda deformatsiooniastmega üle 50-70%, suureneb tõmbetugevus ja kõvadus tavaliselt poolteist kuni kaks, mõnikord isegi kolm korda, olenevalt metalli iseloomust ja tüübist. survetöötlus. Väikesed deformatsioonid (kuni 10%) avaldavad reeglina voolavuspiirile palju tugevamat mõju kui tõmbetugevusele. Paljude sulamite suure deformatsiooniastme korral võib voolavuspiir suureneda 5–8 korda või rohkem.

Suhteline pikenemine väheneb järsult isegi suhteliselt väikeste deformatsioonide korral. Tõsine deformatsioon, millega kaasneb tõmbetugevuse ja kõvaduse suurenemine 1,5–2 korda, võib suhtelist pikenemist vähendada 10–20 ja mõnikord 30–40 korda või rohkem.

Dislokatsioonide tiheduse suurenemise tulemusena suureneb deformatsioonikindlus ja plastilisuse vähenemine koos esialgse külmdeformatsiooni astme suurenemisega. Töökarastatud metallis on dislokatsioonide suurenenud tiheduse tõttu raskendatud olemasolevate libisemine, samuti "uute" dislokatsioonide tekkimine (tekke) ja libisemine.

Kuumtöötlemine mõjutab plastilisust vähemal määral, kuna difusiooniprotsessid aktiveeruvad temperatuuri tõusuga, millega kaasneb tagasipöördumine või ümberkristallisatsioon, mis viib plastilisuse osalise või täieliku taastumiseni.

Kuumtöötlusrežiim. Konkreetse toote saamiseks survetöötlusega tuleb töödeldav detail deformeerida teatud deformatsiooniastmeni. On juhtumeid, kus sellise deformatsiooniastme saavutamine ühe toiminguga (üks läbimine valtsimisel, üks tõmbeoperatsioon lehe stantsimisel jne) on keeruline või võimatu. Seetõttu on tehnoloogiline protsess jagatud mitmeks toiminguks, näiteks tehakse mitu üleminekut lehe stantsimisel või mitu käiku valtsimisel jne. Plastilisuse osaliseks või täielikuks taastamiseks peale survetöötlust kasutatakse erinevat tüüpi vahepealset kuumtöötlust. Teraste puhul võib selleks olla lõõmutamine: eel-rekristalliseerimine või ümberkristallimine. Mõne sepistatud alumiiniumisulami puhul võib kasutada kõvenemist. Kuumtöötluse tüüp ja selle režiim valitakse sõltuvalt sulami olemusest, deformatsiooniastmest, deformatsioonitemperatuurist jne.

Plastilisus oleneb aine olemusest (keemiline koostis ja struktuurne struktuur), temperatuurist, deformatsioonikiirusest, kõvenemisastmest ja deformatsioonihetke pingeseisundi tingimustest.

Metalli looduslike omaduste mõju. Plastilisus sõltub otseselt materjali keemilisest koostisest. Terase süsinikusisalduse suurenemisega väheneb plastilisus. Elementidel, mis moodustavad sulami lisanditena, on suur mõju. Tina, antimon, plii, väävel ei lahustu metallis ja paiknevad piki terade piire, nõrgendavad nendevahelisi sidemeid. Nende elementide sulamistemperatuur on madal, kuumdeformeerimiseks kuumutamisel need sulavad, mis viib elastsuse kadumiseni. Asenduslisandid vähendavad plastilisust vähem kui interstitsiaalsed lisandid.

Plastilisus sõltub metalli struktuursest seisundist, eriti kuumdeformatsiooni ajal. Mikrostruktuuri heterogeensus vähendab plastilisust. Ühefaasilised sulamid, ceteris paribus, on alati plastilisemad kui kahefaasilised. Faasidel on erinevad mehaanilised omadused ja deformatsioon on ebaühtlane. Peeneteralised metallid on plastilisemad kui jämedateralised. Valuplokkide metall on vähem plastiline kui valtsitud või sepistatud tooriku metall, kuna valatud struktuuril on teravad terad, kandmised ja muud defektid.

Temperatuuri mõju. Väga madalatel temperatuuridel, absoluutse nulli lähedal, on kõik metallid rabedad. Madalatel temperatuuridel töötavate konstruktsioonide valmistamisel tuleb arvestada madala elastsusega.

Temperatuuri tõusuga suureneb madala süsinikusisaldusega ja keskmise süsinikusisaldusega teraste plastilisus. Seda seletatakse sellega, et viljapiiri rikkumisi korrigeeritakse. Kuid plastilisuse suurenemine ei ole üksluine. Teatud temperatuuride intervallides täheldatakse plastilisuse "tõrget". Nii et puhta raua puhul leitakse rabedus temperatuuril 900-1000 ° C. See on tingitud metalli faasimuutustest. Plastilisuse vähenemist temperatuuril 300-400 ° C nimetatakse sinine rabedus, temperatuuril 850-1000 umbes C - punane rabedus.

Kõrglegeeritud terastel on suurem külma elastsus . Kuullaagriteraste puhul on plastilisus temperatuurist praktiliselt sõltumatu. Üksikutel sulamitel võib olla suurem elastsus .

Kui temperatuur läheneb sulamistemperatuurile, väheneb elastsus järsult ülekuumenemise ja ülepõlemise tõttu. Ülekuumenemine väljendub eelnevalt deformeerunud metalli terade liigses kasvus. Ülekuumenemist korrigeeritakse kuumutades teatud temperatuurini ja seejärel kiiresti jahutades. Läbipõlemine on parandamatu abielu. See seisneb suurte terade piiride oksüdeerimises. Sel juhul on metall rabe.

Töö karastuse ja pingekiiruse mõju. Kõvenemine vähendab metallide elastsust.

Deformatsioonikiiruse mõju plastilisusele on kahekordne. Kuumtöötlemisel survega põhjustab kiiruse suurenemine plastilisuse vähenemist, kuna. kõvenemine on rekristalliseerumise ees. Külmtöötlemise ajal suurendab deformatsioonikiiruse suurenemine kõige sagedamini metalli kuumutamise tõttu elastsust.

Stressiseisundi olemuse mõju. Stressiseisundi olemus mõjutab plastilisust suuresti. Survepingete osatähtsuse suurenemine üldises pingeseisundi skeemis suurendab plastilisust. Tugeva igakülgse kokkusurumise tingimustes on võimalik deformeeruda isegi väga hapraid materjale. Plastiliste omaduste avaldumiseks on kõige soodsam igakülgse kokkusurumise skeem, kuna sel juhul on teradevaheline deformatsioon takistatud ja kogu deformatsioon toimub graanulisisese deformatsiooni tõttu. Tõmbepingete rolli suurenemine toob kaasa plastilisuse vähenemise. Väikese põhipingete erinevusega igakülgse pinge tingimustes, kui nihkepinged on plastilise deformatsiooni alguseks väikesed, on isegi kõige plastilisemad materjalid haprad.

Plastilisust saab hinnata kasutades. Kui see suureneb, suureneb plastilisus ja vastupidi. Kogemus näitab, et pingeseisundi muutmisega on võimalik muuta kõik tahked kehad plastiliseks või rabedaks. Sellepärast plastilisust ei peeta omaduseks, vaid aine eriliseks olekuks.

Töö lõpp -

See teema kuulub:

omd teooria

Sissejuhatus .. metalli vormimine omd põhineb mehaanika aluspõhimõtetel .. omd peamised meetodid ..

Kui vajate sellel teemal lisamaterjali või te ei leidnud seda, mida otsisite, soovitame kasutada otsingut meie tööde andmebaasis:

Mida me teeme saadud materjaliga:

Kui see materjal osutus teile kasulikuks, saate selle sotsiaalvõrgustikes oma lehele salvestada:

Kõik selle jaotise teemad:

Elastne ja plastiline deformatsioon
Deformatsioon on keha kuju ja suuruse muutumine kehale mõjuvate välisjõudude mõjul. Deformatsioon on kombinatsioon kolmest üksteisega kattuvast ja

Kristallide defektid
Defektid jagunevad punkt-, lineaarseteks ja mahulisteks. Punktdefektid: vakants (auk) - kõige lihtsam defekt kristallvõres, kui see on positsioonist väljas

Asukohad
Dislokatsioon on kristallvõre lineaarne defekt, mille mööda katkevad sidemed naaberaatomite vahel ja iga aatomi lähimate naabrite arv ei vasta nõutavale. D

Tööga karastatud metalli omaduste muutumine kuumutamisel
Metallide kuumutamisel suhteliselt madalale temperatuurile (~0,3 Tsula) toimub metallides taastumis- ehk relaksatsiooniprotsess, mille käigus tööga karastatud metall osaliselt nõrgeneb. Pooleli

Keha deformatsiooni iseloomustavad kogused
Deformatsiooni suurust hinnatakse deformeeritava keha mõõtmete muutuse järgi. Deformatsiooni iseloomustamiseks on mitu võimalust. Olgu keha mõõtmed enne deformatsiooni L0 pikkus

Keha maht plastilise deformatsiooni ajal jääb muutumatuks
Ristkülikukujulise tooriku puhul on mahu püsivuse seadus järgmine:

Nihutatud maht
Nihutatud maht on deformatsiooniprotsessi käigus ühe telje suunas lisatud või eemaldatud maht. Kui arvestada deformatsiooni kõrguses, on nihutatud ruumala initsiaali korrutis

Üldine deformatsioonijuhtum
Üldjuhul on deformatsioon mittelineaarne, mis tähendab, et lisaks pingele või kokkusurumisele on metallil ka nurk

Tüve kiirus
Deformatsioonikiirus – deformatsiooniastme muutus ajaühikus. Kõigi deformatsioonikiiruste komplekti kirjeldab deformatsioonikiiruse tensor:

Väikseima vastupanu reegel
OMD-ga on mõnikord vaja määrata seos metallide liikumiste vahel erinevates suundades. Mõnikord on seda ruumala püsivuse seaduse alusel üsna lihtne teha. Näiteks kui tasane

Keha stressiseisundit iseloomustavad väärtused
Kui kehale rakenduvad välised jõud ja tekitatakse takistus selle vabale liikumisele, siis on keha pingeseisundis. Kehale mõjuvad välised jõud; sideme reaktsioonid, mis piiravad liikumist

Peamised normaal- ja peamised nihkepinged
Läbi pingestatud keha punkti saab tõmmata lõpmatu arvu jooni.

Oktaeedrilised pinged
Koos platvormidega, millel toimivad peamised normaal- ja peamised nihkepinged

Pingete ja pingete vaheline seos
Eksperimentaalselt pingete ja pingete seos lineaarsete pingetingimuste korral

Üldise stressi ja üldistatud pinge seos
Enamiku metallide ja sulamite mehaanilisi omadusi iseloomustavad kõvenemiskõverad, millel ei ole väljendunud voolavuspiiri. Sellised kõverad on ligikaudsed võimsusfunktsiooni abil. Väga

Tasapinnaline pinge ja tasapinnaline pinge
Tasapinnalises pingeseisundis puudub pinge piki ühte telgedest. Deformatsioon võib sel juhul toimuda mööda kõiki kolme telge. Muudel juhtudel jäetakse ükshaaval deformatsioon tähelepanuta.

Lennuki pingeseisund
Tasapinnalise pingeseisundi tunnuseks on: ühe normaalpinge võrdsus nulliga ja sellele vastavate nihkepingete võrdsus nulliga. Las olla

Lennuk pingeline olek
Lameda deformatsiooni tunnuseks on deformatsioonide puudumine piki ühte telgedest, näiteks piki X-telge:

Deformatsioonikindluse ja plastilisuse mõiste
Deformatsioonikindlus iseloomustab töödeldava metalli elastsust

Superplastsus
Kõik eelnevad mustrid viitavad tavalistele tööstuslikele tingimustele. Kuid paljudel tingimustel täheldatakse superplastilisuse nähtust, s.t. selle materjali jaoks ebatavaliselt kõrge plastilisus, iseloom

Plastilisuse hindamise meetodid
Plastilisuse võrdlemiseks deformeeritakse metalliproove samadel tingimustel. Pärast deformatsiooni hävimist (või selle esimeste märkideni) mõõdetakse tekkiv jääkdeformatsioon, mis

Deformatsioonikindlust mõjutavad tegurid
Deformatsioonikindlus oleneb deformeeritava metalli olemusest, temperatuurist, deformatsiooniastmest ja -kiirusest ning pingeseisundi iseloomust. Saage empiiriliselt takistuse de väärtus

Lineaarse pingeseisundi plastilisustingimus
Plastilisuse tingimus on elastse deformatsiooni plastiks ülemineku tingimus, s.o. see määrab pinge-surve diagrammil pöördepunkti. Lineaarses pingeseisundis

Plastilisuse tingimuse erijuhud
OMD-s on teatud tüüpi pingestatud ja deformeerunud olekud: tasapinnalised pinged, tasapinnalised deformatsioonid ja teljesümmeetrilised olekud. Lahendamise plastilisuse tingimuste keerukuse tõttu

Deformatsiooni mehaanilise skeemi mõju deformatsioonijõule ja plastilisusele
Plastilisuse võrrandi kasutamisel on vaja arvestada mitte ainult põhipingete absoluutväärtusega, vaid ka nende märgiga. Samanimelise pingeseisundi skeemi jaoks on plastilisuse võrrand

Hõõrdumise tunnused OMD-s
Hõõrdetingimused mängivad pinge- ja deformatsiooniseisundi arvutamisel sama rolli kui füüsikalised tasakaaluvõrrandid. Ainus erinevus seisneb selles, et hõõrdumine mõjub ainult interaktsiooni pinnale.

Hõõrdumise tüübid. Hõõrdumise füüsikalised ja keemilised omadused
Töödeldava metalli ja tööriista hõõrdumine toimub kolmandate ainete osalusel. Nende hulka kuuluvad töödeldud metalli ja tööriista oksiidid, koosmõjul olevate pindade kulumisproduktid ja

Kuivhõõrdemehhanism
Mis tahes keha pinnal on ebakorrapärasusi - mis tahes kvaliteediga viimistlusega eendid ja süvendid. Osa ühe keha pinna eenditest langeb teise keha pinna süvenditesse, mille tulemuseks on

Piirhõõrdemehhanism
Määrdeainete kasutamisel tekib piirde hõõrdumine. Pindaktiivseid aineid sisaldavad määrdeained adsorbeeruvad hõõrdepindadele ja moodustavad tugevaid kilesid. Selliste piirimolekulid

Vedeliku hõõrdumise mehhanism
Vedela reeniumi olemus erineb kuiva ja piiripealse reeniumi omast. Vedeliku hõõrdumine - sisemine hõõrdumine määrdeaine mahus. See on leidnud rakenduse traadi tõmbamisel. Määre, mis kaitseb paksu jämekihiga

OMD määrdeaine
Selleks, et määrdeaine isoleeriks piisavalt deformeeritavat korpust tööriistast, ei puruneks ega pigistaks välja, peab see olema piisava aktiivsuse ja viskoossusega. Ak

Kuiv- ja piirhõõrdumist mõjutavad tegurid
Hõõrdejõud ja pinge sõltuvad deformeeritava keha tugevusomadustest ja nende muutumise mustritest deformatsiooniprotsessis. Lähikontaktsete kihtide tugevusomaduste muutumise mustrid jaoks

Metalli kõvaduse ja välisrõhu mõju
Masinaosade kuivhõõrdeseadus on järgmine: hõõrdejõud T on võrdeline normaalkoormusega N ja ei sõltu kontaktpinnast: T = f*N, kus f on hõõrdetegur (konstant)

Vedeliku hõõrdumist mõjutavad tegurid
Kui muud tegurid on võrdsed, on hüdrodünaamiline hõõrdejõud kaks suurusjärku väiksem kui piir- ja kuivhõõrdumine. Pindade olek ei mõjuta otseselt hüdrodünaamilise hõõrdejõudu ja mõiste "co

Hõõrdumine erinevat tüüpi OMD jaoks
1. Rullhõõrdumine Praegu toimub kuumvaltsimine kuivhõõrderežiimis. Külmvaltsimine toimub määrdeainetega. Lehtede ja ribade külmvaltsimine

Ebaühtlane deformatsioon
Ühtlase (homogeense) deformatsiooni korral on pingeseisund keha kõikides punktides sama, pingetensori komponendid ja põhitelgede suund ei muutu keha ühest punktist liikumisel.

Tööriista ja tooriku kuju mõju deformatsiooni ebaühtlusele
Enamikus OMD protsessides erineb tooriku kuju valmistoote kujust, mille määrab tööriista kuju. Tavaliselt on tooriku kuju lihtsam kui toote kuju, mis põhjustab ebavõrdse kokkusurumise

Välise hõõrdumise mõju deformatsiooni ebaühtlusele
Väline hõõrdumine raskendab deformeeritava keha libisemist üle tööriista. Selle toime levib kogu keha mahus ebaühtlaselt, kõige tugevam on see kontaktpinna lähedal ja minimaalselt sisemine.

Omaduste ebahomogeensuse mõju deformatsiooni ebaühtlusele
Omaduste heterogeensus võib olla makroskoopiline (ebaühtlane kuumenemine, erinevate metallide kombinatsioon ühes valuplokis) või mikroskoopiline (kristalli omaduste heterogeensus). Ebavõrdsusega

Jääkpinged
Jääk(sisemised) pinged on keha sees tasakaalus ja esinevad selles ilma välise koormuseta. Sisepinged võivad tekkida ajal toimuvate faasimuutuste tagajärjel

Meetodid jääkpingete kõrvaldamiseks
Peamine meetod on ennetada nende tekkimist õige töötlemisrežiimiga, mille puhul ebatasasused on viidud miinimumini ning deformatsiooniprotsessi käigus eemaldatakse lisapinged ja see ei too kaasa

Joonisel fig. 2.9 kujutab graafikuid külmdeformatsiooni mõjust pehme terase plastilisusele S, tõmbetugevusele a b ja kõvadusele HB. Graafikutelt on näha, et juba 20%-lise deformatsiooni korral täheldatakse metalli plastilisuse vähenemist 3 korda, kõvaduse ja tugevuse suurenemist umbes 1,3 ... 1,4 korda. Seetõttu on külmas olekus sellest terasest võimatu saada keeruka kujuga sepiseid, kuna metall hävib deformatsiooni käigus madala elastsuse tõttu.

Töödeldud metallide vormitavuse suurendamiseks kuumutatakse. Temperatuuri tõusuga suureneb plastilisus ja väheneb metallide vastupidavus deformatsioonile. Näitena vaatleme temperatuuri mõju plastilisusele 5 ja tõmbetugevusele a 0,42% süsinikusisaldusega terases (joonis 2.10). Deformatsioonitemperatuuri tõusuga 0 kuni 300 °C suureneb vastupidavus deformatsioonile veidi ja langeb seejärel 760-lt 10 MN/m 2 1200 °C juures, st väheneb peaaegu 76 korda. Selle terase elastsus, vastupidi, temperatuuri tõusuga 0 kuni 300 ° C esmalt väheneb, seejärel tõuseb järsult temperatuurini 800 ° C, seejärel langeb veidi ja uuesti temperatuuri edasise tõusuga. suureneb. Vähenenud plastilisuse nähtust 300 °C juures nimetatakse siniseks rabeduseks ja 800 °C juures punaseks rabeduseks. Sinine rabedus on seletatav karbiidide väikseimate osakeste sadenemisega mööda libisevaid tasapindu, mis suurendavad vastupidavust deformatsioonile ja vähendavad elastsust. Punane rabedus ilmneb vähenenud plastilisusega mitmefaasilise süsteemi moodustumise tõttu metallis. See seisund on iseloomulik mittetäielikule kuumtöötlemisele. Sinise rabeduse ja punase rabeduse temperatuuridel on terase deformeerimine eriti ebasoovitav, kuna sepistamise ajal võivad toorikusse tekkida praod ja selle tulemusena toote defektid.

Erinevaid metalle ja sulameid töödeldakse rõhuga täpselt määratletud temperatuurivahemikus AT \u003d T b ~ T l, kus T in ja T n on vastavalt metalli survetöötluse ülemine ja alumine temperatuuripiir.

Metalli deformeerumine temperatuuril alla T n plastilisuse vähenemise tõttu võib viia selle hävimiseni. Metalli kuumutamine üle temperatuuri T in toob kaasa defektid metalli struktuuris, selle mehaaniliste omaduste ja plastilisuse vähenemise. Erinevate metallide survetöötluse temperatuurivahemikud on erinevad, kuid ühiseks tunnuseks on see, et metallidel on suurim plastilisus ümberkristallimistemperatuuri ületavatel temperatuuridel.

Deformatsiooniastme ja -kiiruse mõju. Deformatsiooniastmel ja -kiirusel on keeruline mõju metalli elastsusele ja deformatsioonikindlusele. Pealegi sõltub see mõju nii nende väärtustest kui ka metalli deformatsiooni olekust - kuum või külm.

Deformatsiooniaste ja kiirus avaldavad metallile samaaegselt nii tugevdavat kui ka pehmendavat mõju. Niisiis, deformatsiooniastme suurenemisega ühelt poolt suureneb metalli töökõvenemine ja sellest tulenevalt suureneb ka selle vastupidavus deformatsioonile. Kuid teisest küljest põhjustab deformatsiooniastme suurenemine, intensiivistades ümberkristallimise protsessi, metalli pehmenemist ja selle deformatsioonikindluse vähenemist. Mis puudutab deformatsioonikiirust, siis selle suurenemisega rekristalliseerimisprotsessi aeg väheneb ja sellest tulenevalt kõvenemine suureneb. Deformatsioonikiiruse suurenemisega aga suureneb metallis deformatsiooni hetkel eralduv soojushulk, mis ei jõua keskkonda hajuda ja põhjustab metalli täiendava kuumenemise. Temperatuuri tõusuga kaasneb metalli deformatsioonikindluse vähenemine.

Enamasti deformeerub käsitsi sepistatud metall kuumutatud olekus ning deformatsiooniastme ja -kiiruse suurenemine toob kaasa elastsuse vähenemise ja deformatsioonikindluse suurenemise.

Stressiseisundi skeemi mõju. Pingeoleku muster mõjutab oluliselt plastilisust, deformatsioonikindlust ja kogu vormimisjõudu.

Mida suuremad on deformeeritavas metallis esinevad tõmbepinged, seda rohkem väheneb selle elastsus ja seda suurem on tõenäosus, et sellesse tekivad praod. Seetõttu tuleks püüda metalli töödelda nii, et selles tekiksid survepinged ja tõmbepingeid poleks.

Niisiis on metallil madalaim plastilisus deformatsioonitingimustes vastavalt joonpingeskeemile (vt joonis 2.6, / ja 2.7, a) ja kõrgeim - igakülgse ebaühtlase surveskeemi järgi (vt joonis 2.6, iii ja joon. 2.11, a). Eksperimentaalselt on kindlaks tehtud, et sulamid, mis on üheteljelise pinge tingimustes mitteplastsed, deformeeruvad ühtlase ebaühtlase kokkusurumise tingimustes hästi. Näiteks malm pingel või lahtisel moonutamisel (vt joonis 2.5) praktiliselt ei deformeeru, samas kui ekstrudeerimisel jõuga P ja vasturõhuga P pp võib see oluliselt deformeeruda vastavalt joonisel 2.11 näidatud skeemile. , a.

Pingeseisundi skeemide tundmisel on suur praktiline tähtsus. Kõrglegeeritud teraste sepistamisel lamestantsidel (vt. joon. 2.5) võivad tooriku tünnikujulisele pinnale tekkida praod. Seda seletatakse asjaoluga, et selles tsoonis iseloomustab metalli pingeseisundit tõmbepingete o 3 olemasolu. Kui see toorik on tornis üles keeratud (joonis 2.11, b) või sepistatud väljalõigatud stantsides (joonis 2.11, c), vastab metalli pingeseisundi skeem igakülgsele kokkusurumisskeemile ja seega praguneb. teket saab vältida.

Kaasaegses sepistamise ja stantsimise tootmises saadakse osade toorikud mõnest kuumuskindlast sulamist ainult ekstrusiooni teel, kuna muude meetoditega (lõhkumine, painutamine, lahtine stantsimine) täheldatakse sulami hävimist.